Skrypt PKM 2
25

256

Współczynnik wielkości kół dla układu odniesienia h » 30 i nu, ¹ 3

Współczynnik stanu powierzchni, dla R¹ = 0,63 (szlifowanie) »= l. Po podstawieniu do (5.79)

253 >2.0

3.74 >2,0

_610 086_

3.07-33 1.24 U 5 0.835 2,9 0.68 0.87

_720 0.87_

3.07 • 33 • L24 1.15 2,6 0.835 • 0.60 0.89

Współczynniki bezpieczeństwa na wytrzymałość zmęczeniową powierzchni zębów wyliczymy według

X,, ¹-¹' ^y" ^--^Zj—    (5.80)

^4

Wpływ kąta pr/yporu i promieni krzywizny zębów

d_h, dw, cos u    ,,

cos er,, = -2- = —-— »    - 26.46

d„, dw, + 2m

y> -i -,20^=0,71

Po podstawieniu do (5.80)

x., =

56 086 U 3

3.07 1,24 1,15 0.835 3.3 0.71

= 635 > 2,0

X₃=__27WU3___^>2*

**-    3.07 1.24 IJ 5 0835 34 1 0.71

Obliczenia według normy ISO wykonano bazując na piogtamie EMC. wprowadzając dodatkowe dane. odchyłki/, = 12 pm,/, = 7 pm, F,_n =* F& = 12 pm. twardość rdzenia dla kół i,/i: 450HB/400HB. granica plastyczności materiału 750/800 [MPaJ, twardość powierzchni 700HV/50HRC. grubość warstwy utwardzonej I [mmj. Momenty bezwładności 23 E 4/4 E 5 |kg mm’|, średnice wałów 80'150 [mmj Odległość łożysk /. = 260 lmm] Wymagana ilość cy kli obciąJeała /V = 10*. Otrzymano współczynniki bezpieczeństwa na obciążenie zmęczeniowe na Zginanie

SF1 = 2,83 > 1.4

SF 2 a 2.05 >1.4

ora/ współczy nnik bezpieczeństwa na wytrzymałość zmęczeniową powierzchni SM® 1.71 > 1,1

1

QK_ĄK,K„K,y,y_t z_t + z,

Dla przyjętych materiałów i technologii

K_:, = S6 |N/mm^:] (twardość powierzchni 60HRC)

= 27 (N/mm^: ] (twaiJość powierzchni 451 IB)

Wpływ oleju uwzględniamy v c 50 (eStJ