P3040894

2.4. Wytrzymałość obliczeniowa stall

2.4. Wytrzymałość obliczeniowa stali

Wartości charakterystyczne i obliczeniowe wytrzymałości podane są w odmiennym układzie w porównaniu do wartości charakterystycznych obciążeń w normach obciążeń.

W tablicy 2.6 podano gotowe wartości wytrzymałości obliczeniowych, przy czym wprowadzono oznaczenia:

fd — wytrzymałość obliczeniowa przy rozciąganiu, ściskaniu, zginaniu,

/jv — wytrzymałość obliczeniowa przy ścinaniu, fdb ~ wytrzymałość obliczeniowa na docisk powierzchni płaskich,

fdH — wytrzymałość obliczeniowa na docisk miejscowy wg Hertza.

Dla gatunków stali nie ujętych w tablicy 2.6 wytrzymałość obliczeniową ustala się indywidualnie wg wzorów:

/■<-&.    ii

Tir

/jv = 0,68 fd ,

/aft* 1,25/rf. fdH ^m 3,6 fd •

Jeśli nie przeprowadzono odpowiednich badań, to przyjmiemy fyk % Re min •

gdzie:

fyh — wytrzymałość charakterystyczna,

Rf _mm — granica plastyczności.

Granicę plastyczności R, _m,-_n dla gatunków stali z tablicy 2.6 podano w tablicy 1.1.

Współczynnik materiałowy y, należy dla innych gatunków stali przyj* mować następująco:

dla R_e S 365 MPa y_s = 1,15 355 <R_eś 460 MPa y,= l,20 460 <R,£ 590 MPa *=1,25.

2.5. Obliczenia statyczne

Model obliczeniowy konstrukcji powinien odwzorowywać w sposób optymalny konstrukcję rzeczywistą poprzez:

D nąjwłaściwszy schemat statyczny,

□ właściwe obciążenie i oddziaływanie,

O właściwe cechy geometryczne, sztywność elementów konstrukcyjnych.

Wpływ na dobór optymalnego schematu statycznego mają następujące czynniki:

• rozpiętość elementów konstrukcji,

•    sposób eksploatacji (MchnoiDRia produkcji, transport),

•    noónoM gruntu i molliwóści posadowienia,

•    współpracujące materiały budowlane.

•    moiliwoóC przebudowy lub rozbudowy

Rod wy przyjąlego schematu statycznego wpływa na metody obliczeń sta-tycznych, czyli na sposób wyznaciania sił przekrojowych i przemiesi czert konstrukcji.

TsbHca Łt [PN tom 032Q0| Zeetewienle wartoód wytrzymałości obliczeniowej st—

Rodzaj	Rodzaj stall	ZhSk Mas	Onftofca		MPa
wyrobu			l|mm) I	t*	7*-0.601^1 1 <*	zlSStL	fe-3.6* I
Blachy.	i Stal niestopowa	stos	IS18 }	178	<«	tu	890
kształtowniki	^1 konstrukcyjna wg		18 < t *. 40 t	188	100	310	800
p^y-	PN-88/H-64020	St3SX	IS 10 ‘	218	126	270	773
nsy		SOSY	i6<tr.40 .	206	120	280	MO
		St3S. St3V	;40<f« 100	185	118	246	700
		sow
		9t4VX	IS 10 1	236	140	280	•60
		SMVY St4V, SMW	18 < 18 40 |	225	138	200	610
	Stal	1802	I* 10 1	308	180	980	1100
	mskoeiopows	16G2A	18 <18 30	208	173	380	1080
	|wg		30<t4 30 i	286	170		1028
	1 PN~8fi/H-840i8	18Q2AV	U 18 |	370	220	480	1330
			16 O $ 30 ^1	380	115	480	1300
			130 «tS 80 i	360	210	440	1200
	Stal	110HA	walcowano	273	188	380	990
	trudno rdzewiejąca		na zerwo
	>wg PN-S3/M-84017	10H. 10HA	licowane	280	180	380	1048
			na gorąco
		: 10HAV. . 10HAVP. tOHNAP "	esico i ane j ■ na nowo !	290	180	980	1048
		I 10HAV.	walcowana ^1	310	180	910	1116
		10HAP	j na gorąco
Rury	Sial do produkcji	R		188	100	m -|
	rur wg ! PN~a9	Ir35.	walcowane lub ciągnione	210	110___1	280
	j/M-84023/07	|R48		226	198	100
		ll2X	^1 zgrzewane 1	180	108	«
Odtowy	Staliwo wg	L400		288	146	310
	PN-łtó/H-83152	■ L450	odlewy 1 gn#y * l	238	180	325 I
		iLsoo		280	166 1	400
L Sun iohnap ,est walcowana na		£322_					-------

Zgodnie s normą PNBO/R-03200 obliczenia statyczne laleca *»e wykonywać:

1. Klasycznymi metodsmi mechaniki budowli przy zawfenm *prv lyitego modelu materiału wg teorii I rządu.

•5