skanuj0066

ni

3,3

TC • 3,7² -0,3-3,5

0,073 I

Nanosząc powyższe współrzędne na płaszczyznę rysunku 9.6 można odczytać, że punkt A o tych współrzędnych znajduje się w obszarze za wai tym pomiędzy krzywą 2 i krzywą 3, co oznacza, że przekrój jest w fa zic plastycznej.

Przykład 7. Wymiarowanie przekroju ze względu na grubość pierścienia 1 )ane:

	2,0 :	m,
fk ■	- 3,50	MPa,
Nu	to o	MN,
Mu	- 2,0	MNm.
Ym	- 2,0.

()hliczenia

M    2 0

Mimośród siły n^. p = ——-— =---= 0,25.

^y ^    ¹ N_u ■ 2r_m 2,0 4,0

/, nomogramu na rysunku 9.6 odczytuje się współrzędną punktu I u zccięcia prostej m_u = n_u • 0,25 z krzywą interakcji odpowiadającą gra ult/.nemu odkształceniu muru

Snu " “2;

n„ 0,275 (punkt B).

I 'o . u kiwaną grubość t pierścienia wyznacza się ze wzoru (9.24):

2tc ■ r_rn ■ f_k n_u ’

2 0

I -- = 0,165 m.

2tc • 2,0 • 3,5 • 0,275

9.6. Podsumowanie

Do sprawdzania stanu granicznego nośności i wymiarowania pierście niowych przekrojów murowych można zastosować w sposób efektywny program komputerowy lub opracowane na jego podstawie nomogramy, które mogą być pomocne nie tylko w przypadku sprawdzania ustrojów istniejących, ale i do obliczeń elementów projektowanych. Jest rzeczą charakterystyczną, /.<• nu zuleżności, odwzorowane na nomogramiich przedstawionycli na rysunkach 9.64-9.8, nie ma wpływu wytrzymałość charakterystyczna muru na ściskanie.

Przedstawiona metoda może być przydatna do sprawdzania stanu gin nicznego nośności i wymiarowania różnego typu konstrukcji murowych, np. kominów, wież ciśnień, wież widokowych, wymurówek, przewodów kominowych itp.

Wyznaczenie naprężeń i odkształceń w przekroju pod działaniem sil przekrojowych Ni Mwymaga zastosowania metod optymalizacji. Efck tywną w tym przypadku okazała się zmodyfikowana metoda BFGS. Po dejście to umożliwia analizę całego zakresu deformacji, począwszy od fazy sprężystej aż do fazy uplastycznienia muru. ²

1

2H

2

ż«i