87203 P1010696

26

I. STROPY

dia 3s2Q. F.-9.42 cm*

MZ~9,42-I900’ 64,5-I ! 54421 LGcm= J 1 544 kGm.

b> prześlą środkowe

—66 0.984 - 64.9 aa

dla 5020. /;-!5,7l cm*

A## =15.71 • 1900-64.9= 1937200kGcm-19372 kGm.

dU 4x20. /^= 1237 cm²

12,57-1900*64,9-1 550007 kGcm =-15500 kGm

dla 3*20, /j-9.42cni*

Afo=9,42-1900- 64,9=1161580 fcGcm -11616 kGm

dla 2020. ^=6,28 cm²

M;=6_t28-1900-64.9=774387 kGcm=7744 kGm.

Ola pozostałych przekrojów obliczenie momentów od sił wewnętrznych przeprowadza się analogicznie podstawiając do w.ront odpowiednią powierzchnie zbrojona i ramię sił wewnętrznych.

Poz. 4. Slop

Prze trój siupa 35x35 cm, wysokość kondygnacji tf-/»4,70m.

Obliczenie długości wy b acz en i o we j

1

le=VVol*    W—0,7 a-——,    K=

3x-i-3

240-1593784 -240-1500042

600 ⁺

600

= 637 514 -f 600017= 1237531 kGcm,

Momenty bezwładności przekrojów teowych podciągu określono metodą uproszczoną wykorzystując

Rj*. 1.10. Przekrój poprzeczny dupa

nomogranz podany na rysunku umieszczonym w rozdz. Tablice i wzory. Przęsło podciągu 2-1 i 3-4

-1000394 cm*.

. *** 35-70’

---• = -

12 12

d

—-0.1142

h

z oomofnuna odczytano

1-1. STROFY ŻEBROWE

Przęsło podciągu 2 - 3

7*« 1000394 cm⁴, 4"*⁰-¹¹⁴²* TT^-^⁵*^0,273" n    b_t IZB

Z nom ogra mu rys. lo.l odczytano

128-70*    -    1237531 _{|Q M}

H = 0.41. 1=0,41———= 1 500042cm • R=    ~ ^ł9«^y5*

0.72,    y»=1.0.    /o=0,72-1,0(470+40)= 367 cm

^=0,7+

3*19.384-3

Zgodnie z tabl. 17 p. la długość wyboczeniowa

/o=0,7/*=0,7(4704*40)=357 cm

Tabela 1.6.

Obdątenie słupa w kO

Rodzaj obdątaia	Normowe	Współczynniki j obciąWM |	Obite i—im ■ a |
a) Obdpnk uałc Oddziaływani* z poz. 3 posadzka, tynk 980-3	2940	- 1	3 820 1
płyta, żebro, podciąg <37804-1040)*3	14460	U	^15788 1
•łup 0£5-0,3S-4.4-2400	1 300		1 i«o 1
Rucm	G»-1S700		0*21048 |
b) Obciążenie zmienne	P-2IM0	13	l i*-34 800
9420-3
Razem	,V»-=36960		N— 57 848

Wg PN-76/B-03264 nośność ściskanych elementów żelbetowych o symetryczUrTzbrojonym przekroju prostokątnym i smukłości /_o/A<20. dla których e.=0 można sprawdzać korzystając ze wzoru:

N< ?(*» m^bh+R+e F«);

% \ . _ . _

gdzie mu=0,8S, ę — współczynnik uwzględniający wpływ niezamierzonego mimośrodu przypadkowego f„ smuklość elementu i wpływu obciążeń długotrwałych.

NJ S=2l 048/57 848 =0,37. dla W A=367/35 « 10.49 < 20. z tabl. 18 odczytano 0.84

—-S5-0.85-35*

*_-«*_<0

R«    1900

min /=■«=»0,003- 35- 35=3,68 cm* .

Przyjęto zbrojenie 40 14 o F.=6,14 cm³, strzemiona 06 co 25 cm.

Poz. 5. Stopa fundamentowa

Dopuszczalne naprężenie na grunt A_#=1.6G kG/cm³. grunt piaszczysty 7= 1.850 T/m⁵, bokość posadowienia stopy w=1.10 ra. beton klasy B 100 o /t» = 55 kG/cm²,    kG/cm², stal

klasy A-O S i znaku StOS o    = 1900 kG/cm³. oddziaływanie słupa N=57 848 kG.

Określenie wymiarów stopy fundamentowej (wzory do obliczania stóp fundamentowych podano w p. 3.3.1)

_ N*    55760    ,    -    _

^F= £30^” 1,6-0.2 l.io*^{390001311 1}    *=*->/000=198cm;