Image 002

- 10-

Przy zwartych pierścieniach wypadkowa charakterystyka mechaniczna (a) obejmuje ćwiartki I i III układu współrzędnych co,M - możliwa jest więc tylko praca silnikowa przy momencie rozruchowym równym zero. Jeżeli do obwodu wirnika zostaną dołączone oporności dodatkowe, charakterystyki mechaniczne silników składowych ulegną pochyleniu, a charakterystyka wypadkowa (b) obejmie ćwiartki II i IV umożliwiając uzyskanie momentu hamującego. Największą wartość momentu hamującego uzyska się gdy oporności dodatkowe zostaną tak dobrane, aby poślizg krytyczny silnika niewiele różnił się od dwóch.

Rys. 6.28. Charakterystyki mechaniczne silnika zasilanego jednofazowo: a) dla zwartego wirnika, b) gdy w obwodzie wirnika włączona jest oporność dodatkowa taka, że Sk~ 2.

Uwaga. Jak widać na rys. 6.28.a silnik asynchroniczny trójfazowy zasilany jednofazowo nie rozwija momentu rozruchowego [M(©=0) = 0], ale dla prędkości różnych od zera rozwija moment napędowy. Oznacza to że silnik trójfazowy nie ruszy po włączeniu do sieci przy braku napięcia jednej fazy, ale w przypadku zaniku napięcia w jednej z faz przy pracującym silnik może to zostać niezauważone, ponieważ silnik nadal będzie wirował. Może to spowodować przegrzanie silnika, gdyż w takiej sytuacji jego strumień maleje co powoduje wzrost prądu pobieranego z sieci.

6.4.3. Hamowanie dynamiczne prądem stałym

Rys. 6.24. Układ połączeń przy hamowaniu dynamicznym prądem stałym

Hamowanie dynamiczne prądem stałym polega na odłączeniu silnika od sieci prądu przemiennego i zasileniu uzwojeń stojana silnika ze źródła prądu stałego. Uzwojenie stojana może. być połączone w jednym z układów pokazanym w tabeli 6.1.

Współczynnik K określa dla każdego układu połączeń stosunek ekwiwalentnego trójfazowego prądu przemiennego płynącego w . uzwojeniach stojana i wytwarzającego identyczny przepływ magnetyczny jak prąd stały.

Tabela 6.1. Połączenia uzwojeń stojana przy hamowaniu dynamicznym

Na podstawie schematu zastępczego silnika (rys. 6.4) prąd wirnika sprowadzony na stronę stojana określony jest zależnością:    ¹

4- ( X yf 4- X

X_MKl_si

(6.43)

rcr

gdzie: XyfKJ_st - sem indukowana w wirniku dla I_M = KJ_sr,

co

v - — - względna prędkość (poślizg) silnika przy hamowaniu dynamicznym.

co

Po uwzględnieniu zależności (6.4) i (6.5) otrzymuje się zależność na moment hamujący Mi,:

M_h =

ix_MKl_st)²R_r

co_sv

r . \2 Rr.

\^v4

+ \XM + X_i

ra

(6.44)