11350472�4851118558279v96120466750081226 n

t»n< łm*

Ob-eMy nienowe ćwKJem*

kute fłudnwrurtwo

10.04.2014

Kolokwium - część nadobowiązkowa

przewidziany C2as na rozwiązanie: 00 minut

MmłMZwtoto    Mumerintffkw

Niniejsze zadanie stanowi ciąg dalszy zadania z części obowiązkowej kolokwium.

Kierownik budowy zakwestionował rozwiązanie podane przez projektanta. Swoje stanowisko uzasadnił zbyt wysokimi kosztami oczekiwania na spadek siły sprężającej i karami umownymi za niedotrzymanie terminu realizacji. Stwierdził, ze spadek siły sprężającej nastąpi znacznie szybciej przy zwiększonym obciążeniu pZytami, ponieważ zjawiska pełzania betonu i relaksacji stali sprężającej zachodzą szybciej przy wysokim wytężeniu tych materiałów Kierownik budowy zalecił zwiększenie grubości warstw płyt betonowych. Podane przez siebie rozwiązanie poparł obliczeniami, w których wykazał, ze zalecane przez mego obciążenie jest największym możliwym obciążeniem, przy którym spełnione są wszystkie cztery poniższe warunki wytrzymałościowe przekroju sprężonego

aj Naprężenia w splotach od ich sprężenia oraz od zginania płyty nie przekroczą wartości naprężeń dopuszczalnych w stali kabli

b)    Nie zostanie osiągnięty moment rysujący przekrój sprężony (w dolnych włóknach) przy zastosowaniu współczynnika pewności s, * 1,2.

c)    Nie zostanie osiągnięty moment niszczący przekrój sprężony ze względu na stal sprężającą przy zastosowaniu współczynnika pewności Sj * 2.0.

d)    Nie zostanie osiągnięty moment niszczący przekrój sprężony ze względu na beton ściskany przy zastosowaniu współczynnika pewności $j * 2,4.

W swoich obliczeniach, tam gdzie to było uzasadnione, kierownik budowy zastosował wartość siły sprężającej zmniejszoną o straty. Wielkość łącznych strat siły sprężającej oszacował na 20%.

'!«? wynosi grubość warstw płyt betonowych zalecona paez kierownika budowy?

Założenia I dane do obliczeń - pozostają aktualne z pierwszej części kolokwium, a ponadto:

•    parąmetrymątęriaływe

e Beton 84$ według PN-91/S-10042¹

-    wytrzymałość na ściskanie R* = 33,7 MPa wytrzymałość na rozciąganie JWaos = 2,3 MPa

• moduł sprężystości Eu = 37,8 GPa

r Stal sprężająca- klasa 1860 według katalogu firmy Freyssiner

-    kable 4tl5,7 składające się z czterech lin $15.7 mm, każda z lin o przekroju poprzecznym 150 mm^J

-    naprężenia dopuszczalne w stali liny wg p 9.3.1 PN-91/S-10042: o** = 80% P* /A. = 1488 MPa

-    moduł sprężystości E. = 195 GPa

•    Odległość dolnych włókien stali sprężającej od dolnych włókien betonu: a„ = 0,06 rrt

•    Oo obliczeń przyjmij następujące współczynniki normowe, zgodne z punktami 6.4 oraz 9.4.3 normy PN-91/S-10042

współczynnik uplastycznienia rozciąganego betonu X = 2,0

graniczna wysokość strefy ściskanej betonu k. = 0.40 K (gdzie h- - wysokosc użyteczna przekroju)

•    Ola dolnych włókien betonu realizowane będzie sprężenie ograniczone według PN-91/S-1C042. tj dopuszczalne irst rozciąganie belonu do wartości R»„ _a«. Podwyższony standard bezpieczeństwa przyjęty uprzednio dotyczy jedynie górnych włókien betonu

PN 91/S 10042 Obiekty mostowe Konstrukcje betonowe, żetoetowe i sprężone Projektowanie Firyssinet Polska Sp z o o .Konstrukcje sprężone- System C*

201 .V14

® MA    »G Wit ■ »M6~V