39787 P1010693

20 . STHOPY

Obliczenie rzędnych nośności zbrojenia dli wykresu obwiedni momentów^ kiiy zbrojenia w strofie rozciąganej powinien odpowiadać momentowi zginającemu. Pręty, względu na moment nic są potrzebne odgina się dla przejęcia naprężeń głównych lub w belkach ci odgina się z przęsła na podporę dla przejęcia momentów ujemnych.

Celem upewnienia się, czy przy odginaniu prętów pozostałe zbrojenie odpowiada momentów zginających, obliczamy momenty sił wewnętrznych, jakie belka może przejąć w kA^. ^ przekroju przy zachowaniu granicznych nośności.Momenty te wykreśla się jako obwiednie momByb otrzymanych t obliczeń statycznych. Wielkość momentu sił wewnętrznych obliczamy w zalej^^® od przekroju zbrojenia rozciąganego wg wzoru

mpFdSis.

Moment Mo musi w każdym przekroju być większy lub przynajmniej równy momentowi od obaj zewnętrznych. Nadwyżka momentu sił wewnętrznych przy ekonomicznym doborze przekroił®* powinna przekraczać 5%.

Sporządzony wykres, zwany także wykresem materiałów, pozwala graficznie stwierdzić w dowol przekroju belki wartość momentu, jaki przy istniejącym zbrojeniu może przekrój przenieść. Fm bi na całej długości belki wykres materiałów zbliża się do wykresu momentu zginającego, tym racjom®! i ekonomiczniej jest zaprojektowana belka,    -811

Przy wykresie materiałów zakłada się, że pręty kończone w przęśle zaczynają pracować doj na długości 20 średnic licząc od miejsca zakończenia pręta, a w odgiętych dolnych i górnych prJ zbrojenia głównego przyjmuje się, ze pracują one w pełni już w punktach swoich odgięć!

W przypadku, gdy nie stosuje się wykresu materiałów (na co może pozwolić sobie doiwiadj konstruktor), należy pamiętać o przebiegu momentów i sil poprzecznych.

Obliczenie wielkości momentów sił wewnętrznych a) Przęsła

r"ś#(^aś2,2*0,986»41,6cin

(wartość { została określona przy obliczaniu zbrojenia w przęśle) dla $016,    10,05 cm³

M₀’= F. *«.-= 10.05-1900-41,6=794352 kGcm=7944 kGra, dla 4016, Jv=8.04cm^Ł

Afo-8,04* 1900* 41,6-635 482 kGem-6355 kGm,

dla 3016. ĄmŚjB cm*

W»=6,03-1900*41,6 =476611 kGem=4766 kGm,

dla 2(516. F.=4,Óicm*

M«»4,02-1900-41.6-317741 kGcm-3177 kGm.

b) Podpora

z= A*£-40,9-0,870- 35,5 cm

(wartość C została określona przy obliczaniu zbrojenia na krawędzi podciągu) dla 8z 16, F_tm 16.08 cm²

Mj= 16.08• 1900- 35.5 = 1084 600 kGem=10 846 kGm. dla 6)216, F,-}2£6ca^}

Mj-1Ł06-1900- 35.5 - 772202 kGem=7722 kGm.

dla $016, fi»10,OScD)^a

Mn*10,05* 1900* 35.5 k 643 502 kOcra=6435 kGm,

dh 4016, f*—8,04cm^a

A/o⁴=8,04- 1900-35,3=514 802 kGem=5148 kGm,

dla 3016, Ą*»6,Ó3 cm^a

A#o=6,03 1900-35,5=386101 kGem=3861 kGm,

dla 2010, /■> 1,57 cm*

# 1.57' 1900- 35,3=100327 kGem -1005 kGm.

Poz,3. Podejąg

Rozpiętość przęseł skrajnych /i ==/»=5,85-1,025 — 6.0 m. Rozpiętość przęsła środkowego 4= -6,011). Wymiary przekroju przyjęto: 6-35 cm, A-70cm

Tabela 1,5

Obciążenie podciągu w kG

Rodzaj obciążenia	Normowe	Współczynniki obciążenia	Obliczeniowe 1
a) Obciątouc stale
oddziaływanie z poz, 2. posadzka, tynk 146-5,6* 1,2	910	1.3	1276
płyta, żebro (384-ft70*5i6*U	3780 .	U	4155
podciąg 0,62 035 2,0-2400	1040	1.1	1145
Razem	0**5100		0*6576
b) Obciążenie zmienne 1400 5,6* U	9420	U	Z-12230
Razem	0"-15220		0-18806

Uwaga: dla uproszczenia rachunku ciężar podciągu na odcinku między żebrami wyrażono przez siłę skupioną.

Obliczenie momentów i sił poprzecznych. Momenty ekstremalne i siły poprzeczne obliczono za pomocą współczynników Winklera (taW. 31).

Rys. 1.8. Schemat obciążenia podciągu

Schemat I+11

A/i i - M₃₄ «(0,244 • 6576+ 0,289* 12 230)6,0- 30 834 kGm.

Schemat I + II

mlpAfa-A/i- - (0,267 • 6576+0,133 • 12 230)6,0- -20294 kGm