Stosunek orosicnia dany jest zależnością:
(5.25)
gdzie:
L - strumień cieczy w górnej części kolumny rektyfikacyjnej, kmol/s,
D - strumień destylatu, kmol/s.
Równanie linii operacyjnej dolnej części kolumny rektyfikacyjnej ma postać:
(5.26)
gdzie:
R = L/W.
L - strumień cieczy płynącej w dolnej części kolumny rektyfikacyjnej, kmol/s,
W - strumień cieczy wyczerpanej (pozostałości), kmol/s.
x» - ułamek molowy składnika lotnicjszcgo w cieczy wyczerpanej.
Minimalną liczbę stopni teoretycznych w kolumnie rektyfikacyjnej można obliczyć ze wzoru Fensky*ego:
log*UŁl*.g»
(5-27)
gdzie:
■U - minimalna (dla R = oo) liczba stopni teoretycznych, indeksy L, C - oznaczają składnik lotniejszy i mniej lotny, indeksy D. W - oznaczają destylat i pozostałość, a* - średnia wartość współczynnika względnej lotności.
Sprawność ogólna (uśredniona) kolumny rektyfikacyjnej określona jest wzorem:
gdzie:
n, - liczba pólek teoretycznych, i%, - liczbo pólek rzeczywistych.
R
gdzie:
ys - równowagowa, w stosunku do składu surowca, zawartość składnika Intnirjgrgo
w parze.
Bilans masowy kolumny rektyfikacyjnej o ruchu ciągłym ma postać:
S • Xg -D'Xd +W'X\^
(5.30)
gdzie:
indeksy S,D,W - dotyczą odpowiednio surowca, destylatu i cieczy wyczerpanej. Bilans cieplny kolumny rektyfikacyjnej dla mchu ciągłego ma postać:
Qs + Qwyp = Ojltr + Qd + Qw +Q«r
(5-31)
gdzie:
Q s ciepło doprowadzane z surowcem, W,
Q Wyp - ciepło dostarczane do wyparki. W,
Q ox - ciepło oddane w skraplaczu. W,
Q d - ciepło odprowadzone z destylatem. W,
Q w - ciepło odprowadzane z cieczą wyczerpaną, w,
Q«r- ciepło strat do otoczenia. W.
Bilans ekstrakcji jednostopniowej można zapisać równaniem:
S+C-E+R
(Ł32)
gdzie:
S - ilość surowca, kg,
C - ilość rozpuszczalnika wtórnego, kg, E - ilość ekstraktu, kg.
R - ilość rafinatu, kg.