62890 skanowanie0022

|    3    §    li

v_min = 0,035 • k2 ■f_c\ = 0,035 ■ 1,712 ■ 20? = 0,347

Vr<i,c = (0,347 + 0,15 ■ 0) • 0,2 ■ 0,3952 = 0,0274MiV = 27,4kN

Graniczna wartość nośności na ścinanie (ograniczenie wynika z wytrzymałości betonu, w krzyżulcach ściskanych)

w ‘ b_w • z' v_± • f_cd

cot 9 + tan 9

V,

Rd,max '

a_cw = 1,0 (konstrukcja niesprążona) z = 0,9 ■ d

^v-^o'⁶-(ⁱ-ś)=^o’⁶-(ⁱ-3=°'⁵⁵²

f_cd = 14,28 MPa

cot 9 — 1,5

2

tan 9 = —

3

1,0 ■ 0,2 • 0,9 ■ 0,3952 • 0,552 ■ 14,28

VRd,max --y-= 0,258MN = 258kN

1,5 + f

56,1kN < 82,86 kN < 258kN - należy obliczyć zbrojenie na ścinanie Zasięg strefy, w której występują sity tnące większe niż nośność na ścinanie przekroju niezbrojonego (odcinek, w którym należy zastosować zbrojenie na ścinanie).

V_Rd.c _ _n . 82,86 - 56,1    „ £ •

^aw2 ~ d "i--— = 0,3952 H--_nA—-^'=1,64 m

Z¹

38,04

STRZEMIONA:

• nośność na ścinanie

V_Rd,sl ⁼ ^ ’ % ’ fywd I ^c°t 9

Przy zastosowaniu zbrojenia na ścinanie w postaci prętów odgiętych i strzemion, wg zaleceń [2] strzemiona muszą przenosić minimum 50% sity tnącej, więc:

V_Rd,si ii 8»5V_Ed

Po przekształceniu wzoru można obliczyć maksymalny rozstaw strzemion, który da określoną nośność na ścinanie

Z ’ fywd ¹ COt 0

ff 0,5 ■ V_Ed

A_sw = 206 = 0,566 cm² fywd = 356,5 MPa z=0,9d cot 9 — 1,5

0,566 ■ 0,9 ■ 0,3952 • 35,65 ■ 1,5

I#--1^2a78cm

21

1

   Maksymalny rozstaw strzemion:

S_{l jna}x = 0,75 ■ d • (1 + cota')

a=90°

Si max = 0,75 ■ 39,52 • 1 = 29,64 cm

•    stopień zbrojenia na ścinanie