81942 new 56 (2)

81942 new 56 (2)



114 6. Obliczenia gwintów

obciążeniem liniowym kt(z) i liniowym obciążeniem osiowym gwintu zachodzi relacja

Dth sinakcosyk,(z) = q(z)P = QP,    (6.63)

gdzie y jest kątem wzniosu gwintu (dla małych kątów wzniosu można przyjąć cosy — 1).

Składowa obciążeń liniowych kt(z) w kierunku promienia odniesiona do podziałki gwintu P daje wartość nacisków promieniowych pr(z)

pr(2) =    = mi.    (6.64)

P    JtDm

Odkształcenie promieniowe śruby ux na średnicy dx zgodnie ze wzorami (6.13) i (6.64) będzie równe

Ui


dt / d\-1- dL _    \ q(z)ctggk

2«i \ df-dL W nDvt


(6.65)


a odkształcenie nakrętki na średnicy D według wzorów (6.14) i (6.64) wynosi

q(z)ctgak


D (Dl + D2 ,    \

2E2 \D* _d1+ 7

Przemieszczenie osiowe gwintu śruby i nakrętki (patrz rys. 6.5) wyraża zależność

<5„(z) = <5pl(z) + Mz) = (ui+u2)ctgak = Pq(z),    (6.66)

gdzie

r =

1 dl (

d* + dl

dj -dl

\ , D (Dz + D7 / E2Dak \Dl- D2

ctgctk 2« ‘


Odkształcenia na powierzchni styku między kulką i bieżnią (w kierunku działania obciążenia na kulkę) wyznacza się ze wzorów Hertza

V, = Kti


+


-=n£-Vv

Ek I


(6.67)


gdzie rk są współczynnikami Poissona materiału śruby (i = 1), nakrętki (i — 2) i kulki, E{, Ek — modułami sprężystości, Qk(z) kj(z)fk jest obciążeniem kulki, tk«dk — podziałką rozmieszczenia kulek (odległość między sąsiednimi kulkami), So — -    + J - + J + — — sumą

Pu P12    P21    P22

głównych krzywizn stykających się ciał (patrz rys. 6.24), KXi — bezwymiarowym współczynnikiem zależnym od różnicy krzywizn E(g),


Wartości współczynnika K{1 podano na rys. 6.25.

Promienie krzywizn RtJ (i = 1, 2, j — 1, 2) określające zarys powierzchni wypukłych przyjmuje się jako dodatnie, a dla wklęsłych powierzchni

dk

jako ujemne. Z porównania rysunków 6.23 i 6.24 mamy Ru = Ru = —,

Rn= 2    (promień koła ściśle stycznego do bieżni w punkcie styku

jest mała


z kulką), R22r. Krzywizna określona promieniem


Rys. 6.24. Główne krzywizny styku


0.7    0.8    0.9    1

F lf)

Rys. 6.25. Bezwymiarowy współczynnik odkształceń K ^ i naprężeń Kg w zależności

od różnicy krzywizn F(p)


Pik

2 cos2 ctk


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
new 56 114 6. Obliczenia gwintów obciążeniem liniowym kt(z) i liniowym obciążeniem osiowym gwintu za
DSCN1607 114 #. Obliczenia gwintów obciążeniom liniowym Jc»(s) i liniowym obciążeniem osiowym gwintu
new 44 (2) 92 6. Obliczenia gwintów 0 Rys. 6.3. Naprężenia w śrubie i nakrętce dobnie zmienia się ob
66148 new 44 92 6. Obliczenia gwintów a z Rys. 6.3. Naprężenia w śrubie i nakrętce dobnie zmienia si
new 46 96 6. Obliczenia gwintów Rys. 6.5. Odkształcenia wynikające z kołowo-symetrycznego ściskania
new 45 (2) 94 6. Obliczenia gwintów Moment bezwładności przekroju dla gwintu symetrycznego zgodnie z
new 47 98 6. Obliczenia gwintów Między wielkościami q(z) i p(z) zachodzi związek(6.22) Uwzględniając
new 47 (2) 98 6. Obliczenia gwintów Między wielkościami q(z) i p(z) zachodzi związek (6.22) Uwzględn
new 48 100 6. Obliczenia gwintów q(N) Qm sinh mN cosh mN = Qm ctgh mN. (6.33) Gdyby nakrętka była
new 50 102 6. Obliczenia gwintów i N = 1,5d. Jak widać z wykresów dwukrotne zwiększenie wysokości na
new 54 (2) 110 6. Obliczenia gwintów Jeżeli porównamy gwinty o jednakowym zarysie a różnych podział-
new 58 118 6. Obliczenia gwintów = 3,64 mm, Dlk = 95,05 mm, D2k — 104,95 mm, dw — 70 mm, D, = = 130

więcej podobnych podstron