S6303013

MOO-i<r° + łeao-TO'^e

iO. «(») - 4208 - 227 m 3981 kN.    ^-

P/ta -    1328-10*-3C.a0-1Q-' - 4090 kN

11- P, („ - 3981 kN < P,_m m 4090 kN łączne straty doraźne wynoszą

(4326 - 3981) 4326 = 0,08 - 8%_

12. P, = Pm) = 3981 kW,

3581 3981-092S²

13 fi MPa

■    0297    091274

obciążenia długotrwałe przyjęto jako w przybliżeniu osiowe 350 1CT^3 <Tee~ 0297

1.18 MPa

13.

3981-10-3080-10-^H

1293 MPa. dla-

• 0.731

3.2%

doprtooo = 0,032-1293 = 41,4 MPa, dopr, = 2- Jcertcew ■= 2-41,4 = 82,8 MPa,

.<***,■*> « 82.8 - 38,4 = 44.4 MPa.___

^U-    _ 0239-10-³-190-10³ + 0.8-44.4 +5,43 ■ 1.50-13.6-i-5.43-121-1.18    ______

?”&**<■ —-~?-0207-i--=¹⁹⁴ MPa

1+ 5.43 - 0.010371 1+0.025² (i + 0.8 • 1fi0)

1S. P,_(f, • 3981 - 194-10* 30.8-10* = 3383 kN.    -

PffD = 3383 < 0,65-fpt-Ap = 0,65-1770-1 tf-30,8-1 (T⁵ = 3544 kN,

_Pu,a = Pumr - 3544 kN.

16. P,bPw)m 3383 kN,

straty opóźnione wynoszą:

(3981 - 3383)13981 = 0,15= 15%, całkowite straty 8% + 15% = 23%

Założone straty 18,5% (część A, krok 16 przykładu) zostały oszacowane nieco za nisko; należy albo dokonać ponownych obliczeń, albo skorygować założenia technologiczne, np. zmienić okres twardnienia betonu przed sprężeniem. Uznano, że możliwe jest drugie rozwiązanie, po weryfikacji doświadczalnej rzeczywistego skurczu

i pełzania dla betonu przewidzianego do stosowania. ________

17. Siła pierwotna w pojedynczym splocie

p= 4361^9= 1982 kN 303-10-*

18.

_    4361-10~³

190-1CT-303-10

50=0373 m

'9. informacje wykonawcze dotyczące sprężenia, do umieszczenia na rysunku kontrukcyjnym:

-    sploty siedmiodrutowe Y1770S7 015,2 mm, klasa relaksacji - 2,

-    siła przy kotwieniu splotu: 198,2 kN.

-    wydłużenie splotu na lorze o długości 50 m: AL =373 mm,

-    sprężenie przekazane na beton po 7 dniach naturalnego dojrzewania w wilgotnych warunkach,

-    niezbędna weryfikacja doświadczalna właściwości betonu._

1. Przed ustawieniem w pionie 3tup składowany lub transportowany poziomo w pozycji betonowania (botem większa liczba splotów) fih ■ /V-4o => 25-0,280 * 7,00 fcW/m,

Mn = 0,125-7,00-7,0* = 43 kNm (podparcie na końcach elementu),

Mga » 0,5-7.00-3,5 * - - 43 kNm (założono możliwość przypadkowego podparcia elementu przy składowaniu w środku długości, czyli 3,5 m od końca),

Do sprawdzenia: M_a • ± 43 kNm, -/ = 1_

2. Sprawdzenie naprężeń na krawędziach przekroju betonu.

PfMJO =	1,1-Pi	- 1,1-3981	= 4379 kN.
PfcW =	0,9-P, = 0,9-3981		= 3583 kN,
	P*MO	Pkaup ‘ ®pp	+ Mg h
°ee “ “	Aca	Ic.	2
	Py.jnt .	p'<jnt'^6pp +	Mg h _ 3
°er —	Aca	'ca	2 0

4379 4379-0025+0043

0297

0)01274

035 =-14.74-4.19 = -1833 MPa

001274

zatem na obydwu krawędziach zachodzi w sytuacji przetściowej ściskanie

3.    Sprawdzenie stanu granicznego naprężeń:

oćc a -18,93 > 0,70-Łrtn = - 0,70-33,6 = - 23,52 MPa, (warunek spełniony) _

4.    Wobec spełnienia z dużym zapasem warunków stanu granicznego naprężeń nie jest konieczne sprawdzenie

nośności w sytuacji przejściowej_____

Sprawdzenie naprężeń w sytuacji trwałej

Sprawdzenie w sytuacji (1)

AA = 550 kN;

/W, * Ntf,e_0A = 593 kNm;

Pk.»uo = 1,1-P, = 1,1-3544 = 3898 kN,

Pw = 0,9-P, = 0,9-3544 = 3190 kN, e₀p = 0,025 m,

^Ni + ^Pxsup ĄA h_ Pk#jpBpp h

'cs‘2    /«    2

0593    3,898-0.025

°cc(l) * ~

Ac 0550+3598

0297	001274	/ 'ca
= - 28,59 MPa >	0,7 fem =	- 33,6 MPa .
g. . ^Nl^+Pkjrt	. M, h	Pkjn/^pp
^/Va	’ /ca 2	'ca 2
0550+3,190	0593	, 3.190-0025
0297	001274	'cs

035 =-1438-1629 + 238 =

-035 =-1259+1629-2.19= + 1.51 MPa < <«*»= 3,50 MPa

2. Sprawdzenie w sytuacji (2) Nt = 510 kN;

A4₂ = N₂ri₂e₀₂ = 370 kNm;

^{+ P}k£up M₂ h P(supGpp h

³    4    12 I 2⁼

^ea 'ca ^& 'ca ^Ł

_ 0510 + 3398    0370    3398-0,025    _ _1<t>84_io.16 - 2.68=- 27.68 MPa > 0.7U

0297    0,01274    /«

= i 33,6 MPa .

Wg⁺ PkJnf Mk h Pkjnf^pp fi.

^£r°^,(²)" a ⁺ /    2⁺    / P

^ca    'ca ^ 'ca    £

0510 + 3,190 _| 0370 _{Q35 (} 3,190-0,025 _Q35 _ ₁₂.45+10.16 + 2,19 = + 0.10 MPa <    3.50 MPa .

0297    ⁺ 0,01274 '    l„

Warunki stanu granicznego naprężeń zostały spełnione.