2 (1325)

305

EfecrćrT*)^

pasa A-B kratownicy, jjak a(Ę stal 10HA (f_d = 290 MPS 1-5 cm. I_x — 1686 cm⁴. I, =

„    300

_: rmentów ściskanych w świetle przepis^^

- 49,6 85,7

: 72,33

^A* " i_x 6,05 l_y 600 ^Xy " L. 7.0 ‘

ty

b=146

K

iklość względna

X — Xi

X_t

85.7

72.33

/\p

_v^/ÓT397 = °, 747

—W

14s = 12,05

roju należy więc uwzględni:    :

naszym przypadku bardziej

ak dla ścianki jednostronnie m r . 2 - 0. 8 • 1 = 3,0

:>rinik wyboczeniowy, określony wg krzywej wyboczeniowej „c”: <p = 0, 715. warunku nośności, przy uwzględnieniu wpływu tylko wyboczenia giętnego, obli-

AB =_“o__{= 0 79 <10}

<pJV_Rc 0.715-520.60

e o przekroju otwartym istnieje możliwo ść wystąpienia wyboczenia giętno-skrętnego. ny

1

y_s = e₃

:2

i_{t = 41} 5 _5.0 = 36,5 cm

2

6.05² + 7,0² + 3,65² = 98,93cm

.0    290

56\2i5 ^{= 1}’⁵⁵⁵

'zności miejscowej <p_p = 0. iowej przekroju.

'i% + + 2/g — 0, OO T i j v> .    -

-ujemy (jl_w = 1.0, dla przypadku swobodnego spaczenia i braku skręcenia przekro-ęzłowych pasa kratownicy.

M = y/PyP" ⁼    =1-41

>-f "-w-"

icrytyczne wyboczenia giętnego względem osi y-y i wyboczenia skrętnego obliczmy : wzorów:

r² • 205 000 000 • 2251 • 10~⁸    ₁    ,, , _XT

-= 1265,11 kN

-290000 = 529,60 kN

		^Ely ^
Ncr =	Ny	' W)^2
h =	\(bi	^3 + Ml) = |t
IW =	0
= NZ =	11

1    .₁₀« . 13,41 ■ 10-⁸ = 1084,40 kN

98.93-10"⁴

6.05 cm 7. Ocm