272 (38)

272 (38)



o.7 \-ri^r f '    1

o.7 \-ri^r f '    1

sTd

Rys. XI.6. Współczynnik przepływu w otworach wyrównawczych według [54]; u — prędkość obwodowa tarczy na promieniu położenia otworów, e0 = s/2i— prędkość izentropowa w otworze, s - odstęp między tarczą kierowniczą a wirnikową, d - średnica otworu


o o.2    o.6 aa i.o

w funkcji liczby Reynoldsa zdefiniowanej wzorem

Re»—,    (XL34)

v

gdzie

c = >/2o|plw-pxw|.    (XI,35)

Przytoczone dane doświadczalne ważne są tylko dla stopni o konstrukcji podobnej do konstrukcji stopnia badanego.

W obliczeniach natrafiamy na trudności związane z nieznajomością rzeczywistych wymiarów szczeliny <4, (głównie odstępu s) oraz przekroju dlawnicy Ad (głównie szczeliny b). Tolerancje fabryczne dopuszczają odchyłkę wielkości szczelin 1,5-2-krotną. Dodatkowe zmiany zachodzą w ruchu, w wyniku dylatacji cieplnych. Erozja łopatek lub osady na łopatkach mogą silnie zmieniać reakcyjność stopnia, a w konsekwencji ciśnienia ppXMr

Okoliczności te sprawiają, że nie można liczyć na dokładną ocenę siły osiowej, zwłaszcza nacisku na tarcze Fw. Wymaga to większego zapasu nośności łożyska osiowego.

W zmiennych warunkach ruchu, ze zmianą obciążenia turbiny zmienia się siła osiowa. Na ogół maleje ona wraz z malejącym obciążeniem i w obszarze bliskim biegu jałowego siła osiowa może być ujemna, czyli może wystąpić zmiana kierunku działania siły. Wtedy wirnik przemieszcza się osiowo w ramach luzu łożyskowego (0,3-0,5 mm) i występują siły dynamiczne 1,4-1,6 razy większe od sił statycznych1.

Rys. X1.7. Współczynnik przepływu n, w szczelinie według [6]

Ten obszar jest szczególnie niebezpieczny dla łożyska osiowego typu Michella z klockami wahliwymi, gdy nagle obciążone klocki nierobocze ustawione są pod nieprawidłowym kątem, co utrudnia wytworzenie się klina smarnego. Zaobserwowano wiele uszkodzeń łożyska osiowego w tym obszarze pracy turbiny.

Zwiększenie niezawodności łożysk osiowych wymaga stałości kierunku działania siły osiowej we wszystkich warunkach pracy turbiny [48].

1

Jampolskij S. L, Chomjakow W. P.. Nlesuszcteja sposobnost upornych podszypnikow i osiewyje usilija w turbinach prt ilinamiczcskich reżymach, Energoimaszinostrojcnije 1971, 12. Ś1 17-19.


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Image208 o We n„A B C D ft m R0H}R012)R3(!)R9(2) Wy bWe JTJTJ~lJTJTJTJTJTJTJT_ri. Mad. 6 Rys. 4.195.
134 3. Chojcan, 3. Izydorczyk ♦CIRCUIT RI. 1 0 U: E 0.02V Rys. 12. Schemat małoaygnałowy wzmacniacza
Ri    R- • • Uu Rys. 8. Zastosowany układ pół mostka[6,7] Rys. 7. Podstawowy schemat
Scan10088 Rys. 5.101). Współczynnik obliczeniowy > f zęba na złamanie — dla promienia przejścia p
Przekładnie Zębate084 Rys. 5.10b. Współczynnik obliczeniowy YF zęba na złamanie - dla promienia prze
38 TRIBOLOGIA 6-2009 droga [m] Rys. 7. Przebieg zmian temperatury i współczynnika tarcia skojar
Rys. 8.50. Przerzutnik astabilny z układem scalonym (timerem) Okres drgań T = (Rt +2RO C ln 2 » 0,7
DD VIIZ b38 <r»i 9t «,a/ y    r ^ ’ g <4» ,4    . tASc^
Rys008 nlimlmi Rys. 8. Oznaczenie współczynnika filtracji metodą stało gradientową przy filtracji w
3-2015 TRIBOLOGIA 61 Rys. 3. Zmiany współczynnika tarcia badanych powłok podczas testu

więcej podobnych podstron