363

363



7.5. FALOWNIKI NAPIĘCIA Z MODULACJĄ SZEROKOŚCI IMPULSÓW 363

Wektor napięcia falownika może więc przyjmować sześć położeń (nie licząc zerowych wartości wektora), a trajektorią końca wektora jest sześciokąt foremny (rys. 7.32c).

Problem najkorzystniejszej modulacji PWM falownika sprowadza się do takiego procesu przełączania łączników w czasie, aby uzyskać najmniejsze straty w odbiorniku (w silniku) i najmniejsze pulsacje prądu wyjściowego. Jeżeli przyjąć, że wektor napięcia silnika us, przy określonej częstotliwości napięcia zasilania zapewniający jego poprawną pracę jest określony wzorem (7.103), to warunek powyższy można zapisać następująco:

1 2

A 1 = — j (Hs—uF)dt = min    (7.105)

T n

gdzie: L — indukcyjność układu zastępczego obwodu obciążenia, a t2 — tl = Tz — przedział czasu uwarunkowany częstotliwością przełączeń łączników (fi = 1 /Tz), odpowiadający okresowi fali nośnej przy modulacji z zadaną funkcją modulującą. Przy odpowiednio dużej częstotliwości f można przyjąć, że w przedziale czasu Tz = t2 — t1 kąt fazowy y wektora napięcia silnika jest w przybliżeniu stały i na podstawie zależności (7.105) można napisać

*2

J uF dt = Tz us = Tz US0}

n


cos y sin y


(7.106)


W przedziale tym wektor ~uF może uzyskiwać tylko dwa położenia ęF = 0 i ęF = n/3.

Niech kąt y zmienia się w przedziale 0 < y < n/3, tzn. w sektorze I. Spełnienie warunku (7.105) dla wybranej wartości y, wymusza określony czas trwania sygnałów napięciowych na poszczególnych wyjściach fazowych falownika w kolejnych przedziałach czasu Tz przy powtarzających się stanach łączników ...8-1 -2-7-2-1 -8-1 -2-7-2-1 -8... (rys. 7.32a), tzn.

+ T2


cos 60° ef| /T

sin 60°elJ z\j 3


Udb


cos y sin y


(7.107)


gdzie b =    Ud.

W zakresie zmian kąta fazowego wektora napięcia silnika 0 < y ^ n/3 — sektor 1 (rys. 7.32c), chwile przełączeń łączników, określające czasy trwania impulsów napięciowych w kolejnych przedziałach czasu Tz, zmieniają się więc zgodnie z zależnościami [158]

Ti


Tzb


sin(60° —y) sin60°


(7.108)


t2


Tzb


siny

sin60°


(7.109)


(7.110)


T7 = T8 = T0/2 — (Tz —(T2 — 7\))/2


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
7.5. FALOWNIKI NAPIĘCIA Z MODULACJĄ SZEROKOŚCI IMPULSÓW 337 szerokości impulsów mają wartość stalą,
338 7. FALOWNIKI NAPIĘCIA Rys. 7.14. Modulacja szerokości impulsów: a) fala unipolarna; b) fala bipo
7.5 FALOWNIKI NAPIĘCIA Z MODULACJĄ SZEROKOŚCI IMPULSÓW 339 go, np. sinusoidalnego o częstotliwości
7.5. FALOWNIKI NAPIĘCIA Z MODULACJĄ SZEROKOŚCI IMPULSÓW 341 — dla k nieparzystych 7.5. FALOWNIKI
7.5. FALOWNIKI NAPIĘCIA Z MODULACJĄ SZEROKOŚCI IMPULSÓW 343 Fala napięcia wyjściowego może mieć post
7.5. FALOWNIKI NAPIĘCIA Z MODULACJĄ SZEROKOŚCI IMPULSÓW 345 Jeżeli uwzględnić, że 7.5. FALOWNIKI
7.5. FALOWNIKI NAPIĘCIA Z MODULACJĄ SZEROKOŚCI IMPULSÓW 347 Rys. 7.21. Modulacja sinusoidalna z
7.5. FALOWNIKI NAPIĘCIA Z MODULACJĄ SZEROKOŚCI IMPULSÓW 349 Amplitudy niektórych wyższych harmoniczn
7.5. FALOWNIKI NAPIĘCIA Z MODULACJĄ SZEROKOŚCI IMPULSÓW 351 przez krzywą schodkową, której obwiednią
7.5. FALOWNIKI NAPIĘCIA Z MODULACJĄ SZEROKOŚCI IMPULSÓW 353 Ponieważ częstotliwość pulsacji co-
7.5. FALOWNIKI NAPIĘCIA Z MODULACJĄ SZEROKOŚCI IMPULSÓW 355 00 Nj2 2U    kn uwy(a)t)
7.5. FALOWNIKI NAPIĘCIA Z MODULACJĄ SZEROKOŚCI IMPULSÓW Rys. 7.28. Przebiegi czasowe napięcia obwodu
7.5. FALOWNIKI NAPIĘCIA Z MODULACJĄ SZEROKOŚCI IMPULSÓW 359 sterujący wyłącza łączniki T, i T2 oraz
7.5. FALOWNIKI NAPIĘCIA Z MODULACJĄ SZEROKOŚCI IMPULSÓW 361 gdzie: Um = maUm — amplituda napięcia
7.5. FALOWNIKI NAPIĘCIA Z MODULACJĄ SZEROKOŚCI IMPULSÓW 365 Segment 2b) Rys. 7.34. Falownik sterowan
7.5. FALOWNIKI NAPIĘCIA Z MODULACJĄ SZEROKOŚCI IMPULSÓW 367 Rys. 7.36. Przebieg napięcia fazowego i
8.4. FALOWNIKI PRĄDU Z MODULACJĄ SZEROKOŚCI IMPULSÓW Rys. 8.20. Przebiegi napięcia (u) i prądu (i)
barlik,nowak0012 107 2.3. Falowniki niezależne Metody modulacji szerokości impulsów omówiono w p. 2.
8.4. FALOWNIKI PRĄDU Z MODULACJĄ SZEROKOŚCI IMPULSÓW 399 a)    w każdej chwili (pomij

więcej podobnych podstron