7 (391)

Określenie szerokości współpracującej płyty

Zgodnie z PN-84/B-03264 jednostronny wysięg płyty b_cln =0,15 la,

gdzie dla wspornika la = 1 _51o

b_w +2 0,15• 1,5 1₀ = 0,40 + 2 • 0,15 • 1,5 ■ 7,50 = 3,78m

b_w +ia = 0,40^-— = 1.90m stąd b_ef|- = min^ 5    5

5,00nt

b_w +2-6hf = 0,40 + 2-6 0,20 = 2,80m

do dalszych obliczeń przyjęto b_cfr= l,90m

tea = — = 0,4385 -> a = 23.676° -> cosct = 0,916 ^b 6,50

otulina - przyjęto c,„i„ = 40mm Ac = lOmm = 10mm

a’ = Cmiii + Ac + <|)_s -t- <fi/2 = 40+10—10 +20/2 = 70mm a = a7cosa = 70/0,916 = 76mm s SOmiti h_s = 0,35 + (x-0,30) tgci d_s = h„ - a

Przekrój 7-7

Msa = 2394,84 kNm d = 0,35+2.85 - a - 3,20 - 0,0S = 3,12 m Moment zginający przenoszony przez samą półkę:

M,, = 1,90x0,20x(3,12-0,5x0,20)xl6.7xl0^j = 19165kNm » Msd = 2394,84 kNm Przekrój pozornie teowy

ł*sc ^scc) - '

M

Sd

2394.84

^bclT -^fcd 1,90-3,12-16700

- = 0,001 => C = 0,980

M

Sd

2394,84

A,i --

⁵¹ ę-df_y<l 0,980-3,12-310000 Minimalny przekrój zbrojenia podłużnego:

•10 =25,27cm

[23a]	Asi,min =0,26~SL
	tyk
[23bJ	Asl,inin ^=

Z6

355

= 0,0013 • b ■ d = 0,0013 -0,40-312 = 16,22 [cm'1

przyjęto 8ff 20    A< i = 25,13 cm^J|    Pozostałe wielkości w tnbdcel

Korekta zbrojenia iłodluż.nego z uwagi na siły poprzeczne

Wpływ sil poprzecznych na naprężenie w zbrojeniu rozciąganym uwzględnia się przesuwając wykres momentów zginających i dostosowując długość wkładek stalowych (prętów) do otrzymanego w ten sposób rozkładu momentów.

strona 13

Metoda graficzna

Przekrój 7-7 ai_ = O,5xzxcot0 = 0,5x0,9x3,12x2 = 2,81 m

Przekrój 1-1 aL = 0,5xzxcot0 = 0.5x0,9x0,71x2 = 0.64 m Metoda obliczeniowa

AF_ld = 0,5 • V_sd • cot 9 AF

dla cot 0 = 2 => AF,_d = V.

''Sd

^As,ld ='

^fyd

ćilc i.Aj A _s id *ł" A.

*s 1 ,prov

■sl.prov, mBX

czyli dla przekroju 7-7 i £A_S > A_{s m}

Przekrój 7-7

HA_S - AjijjroY.mo* -25,12cnt

Przekrój 6-6    AF_td = 661,34kN A_S-ld = — =    lO’⁴ = 21,33cm²

lyd 31UUUU

^Aj A,_iU| + Agj pfoy ^ Aj|,prov,max —^ ^A_s ^— Aj^proy,niax ’ 25. 12cill [8r^20|

Przekrój 5-5    AF_td = 475,54kN A_s,_td =    10~⁴ = >5,34cm²

I y(J J 1 0000

SA_s = A_s_,d + A,i_iPI()v = 15,34+18,84 - 34,18 => £A_S = A_s,,_prov,„,_K - 25,l2cm²

Przekrój 4-4 AF_td = 320,24kN A_s,_td = ^    10"⁴ = 10,33cm²

łlAj A_s>,a + Asi.ptoy = 10,33+7,91 ^j 18,24 cm² oraz. A_si._mi„ = 15,42 cm² => IA_S'= 18,84 cm² |642(l|

AF 195 44 i    ■>

Przekrój 3-3 AF_td = 195,44kN A_s,_td = — =    • 10"⁴ = 6,30cm²

SA, = A_s.ui + A,i,_prov = 6,30+4,80 = 12,80 cm² oraz A_S|._min = 12,08 cm² => £A,= 12,56 cm² |4#2Ó]

Przekrój 2-2 AF_td = 101,14kN A_S)ld =    ■ 10~⁴ = 3,26cm²

SA, = A_s,_ld + A_si,_prov = 3,26+2.45 = 5,71 cm² oraz A_sI,_ml„ = 8,74 cm² => £A_S - 9,42 cm² [3#20|

Przekrój 1-1 AF_td = 37,34 kN A_s>[d =    ■ lO’⁴ = l,20cm²

SA. = A_s,m + Asi.prciy = 1,20+0.87 = 2,07 cm² oraz A_si,_mi„ = 5,40 cm² => SA, = 6,28 cm² j2#20|

4.3.3 SOU zginanie - rvsv prostopadle

Określenie wielkości momentu rysującego M„

Wzory ogólne - przekrój leowy

hr- grubość współpracującej półki: hf = 200mm

b,ir- szerokość współpracującej półki; b_Cfr-^ 1900mm