DSC00278 (30)

padku belek zginanych podwójnie zbrojonych zakłada się, że % « 1(ajd) i formułuje się warunek równowagi momentów względem środka ciężkości zbrojenia ściskanego. Daje to zależność (4.21):

Mju—^si (ń/2 a₂) — A_m1    a₂).    (4.21)

Drugie z zagadnień dotyczących wyznaczania nośności ilustruje rysunek 4.11. a)    b)

Asi

Rys 4.11. Układ sił w przekroju mimośrodowo ściskanym przy wyznaczeniu N_Rt

Teraz niewiadomymi są x_eff i N_M. W celu rozdzielenia niewiadomych pierwsze z równań równowagi formułuje się w ten sposób, aby jedyną niewiadomą było x_a[. W związku z tym podaje się warunek równowagi momentów względem miejsca przyłożenia tej siły. Dla układu sił jak na rysunku 4.1 la daje to zależność:

^Kifyi (^eiot+    b'^xctf' (e_U)t-h/2+—

- k* fya (e«o« — h/2 + aj = 0.    (4.22)

Natomiast dla sił jak na rys. 4.1 lb równanie ma postać:

= K,f*A_n m-ad+xf«b-x_clf(^/2-?f\+f_yiA,₂ (h/2-aJ.    (4.23)

W obu tych równaniach niewiadomy jest x_c[{ (£_eff), a za k, wstawia się k, = ^    — 1. Następnie oblicza się £_eff i jc,, a dalszą analizę prowadzi się

I ^— Cerr .lim

w sposób identyczny z opisanym już przy okazji wyznaczania M_Ri.

4.3. Przekroje mimośrodowo ściskane obliczone metodą ogólną według EC-2

Ogólne założenia leżące u podstaw obliczania takich przekrojów są analogiczne do opisanych w odniesieniu do przekrojów zginanych. W szczególności obowiązują więc ograniczenia odkształceń w stali w strefie rozciąganej do 10°/oo> a w skrajnych ściskanych włóknach betonu do 3,57oo oraz prawo