Wyniki wyszukiwana dla hasla 13910 P4250051 85294 P4250086 132 N, =1099 MW rj^-36,6% Rys. IIL23. Schemat bloku nuklearnego dużej mocy z reaktore89346 P4250077 114 M/kg 0 10 20 30 K12292 P4250073 106 di jMUopł 1 — 2s TLr,i , , K»-l P= l~ PodK*wuy*c r, = r». — =13910 moto 67 łPflifMf iffHfy irllty’hilifiiU)t&jy ticw/y 11 MllMfflłl? ltij &n83303 P4250094 Posiać (V.4j lub (V.6) będziemy nazywać uśrednionym jednowymiarowym równaniem ciągłoś85294 P4250086 132 N, =1099 MW rj^-36,6% Rys. IIL23. Schemat bloku nuklearnego dużej mocy z reaktore89346 P4250077 114 M/kg 0 10 20 30 K78030 P4250076 112 Sprawność termiczna efektywna odniesiona do depta w paliwie 112n- Te 250,879940 P4250038 36 Rys. 112 Obieg idealny Clausiusa-Rankinc a w układzie T—s W kondensatorze następuj81016 P4250044 48 2. Drugi zabieg pozwalający obniżyć ciśnienie pk sprowadza się do zmniejszenia koń81843 P4250043 # Temperatura skrupiającej się pary i ciśnienie w kondensatorze zależy głównie od tem81945 P4250042 44 gdzie Atw =* tw2—twl — podgrzanie wody chłodzącej, zfr2 = tp—tw2 — końcowa różnicaP4250037 Rozdział IIObiegi parowe1. Obieg idealny Clausiusa—Rankine’a Podstawowym obiegiem idealnym P4250038 36 Rys. 112 Obieg idealny Clausiusa-Rankinc a w układzie T—s W kondensatorze następuje izobP4250039 u Górną temperaturę równoważnego obiegu Carnota (którą możemy nazy-a«> średnią górnąP4250040 Zawilgocenie graniczne, określające niebezpieczeństwo silnej erozji łopatek, odnosi się do P4250041 42 ekonomiczna wymaga porównania kosztów paliwa z kosztami inwestycyjnymi niezbędnymi do reP4250042 44 gdzie Atw =* tw2—twl — podgrzanie wody chłodzącej, zfr2 = tp—tw2 — końcowa różnica tempeP4250043 # Temperatura skrupiającej się pary i ciśnienie w kondensatorze zależy głównie od temperatuP4250044 48 2. Drugi zabieg pozwalający obniżyć ciśnienie pk sprowadza się do zmniejszenia końcowej Wybierz strone: [
2 ] [
4 ]
