Wyniki wyszukiwana dla hasla 28 luty 09 (80)
28 luty 09 (89) 89 Maksymalne momenty zginające od obciążenia wiatrem: - przy zało
28 luty 09 (95) 95 Jeżeli strop żelbetowy nie jest płytą pełną, należy zredukować odpowiednio szty
28 luty 09 (21) 20 2.4.5. Odkształcalność niuru Związek o(e) dla muru ma pcxiobny charakter jak dla
28 luty 09 (27) 26 Rys. 7. Siły wewnętrzne i naprężenia w murowej ścianie usztywniającej bez otworów
28 luty 09 (31) 30działanie siarczanów i chlorków. Podane w normie PN-B-03002:1999 [1] zalecenia dot
28 luty 09 (36) 373. PRZYKŁADY OBLICZEŃ KONSTRUKCJI MUROWYCH3.1. UWAGI DO OBLICZEŃ W celu ułatwienia
28 luty 09 (37) 38 • Założenia materiałowe i wykonawcze dla ścian: - &
28 luty 09 (41) 42 Przekrój m-m wysokość efektywna filara: K =Pr.-pk h konstrukcja usztywniona przes
28 luty 09 (42) 43 43 = A/_,+A/_ A _ 5.16 + 0.6 105.06 = 0.055 m em t 0,055 0.25= 0.22 12.0 Kff _ 3
28 luty 09 (47) 48 • Sprawdzenie nośności filara w ścianie zewnętrznej Dobór modelu obliczeniowego P
28 luty 09 (48) 49 Przekrój 1-1 Uwaga: W obliczeniach należy uwzględnić przesunięcie osi wieńca w st
28 luty 09 (59) 60 mimośrody niezamierzone e = /r/300: ea > 10 mm h - wysokość ściany w świe
28 luty 09 (61) 62 ">-00154>, = 1 - -=-5. = 1 - - - = 0,90 / &nbs
28 luty 09 (62) 63 htff =1.0 0,75 -3.01 = 2,26 m 63 2.26 0.30 7.53 = 0.053 em 0.016 t ~ 0.30 _
28 luty 09 (64) 65©I
28 luty 09 (65) Wyznaczenie siły pionowej nad stropem parteru: - szerokość pasma s
28 luty 09 (69) 70 70 0’30t-z i.e >.n(P4 0: =1—Ł = i- ~ ~ ~ -0.84 M * NJU
28 luty 09 (75) 75 em >0,05 / = 0.015 m Analogicznie jak w przykładzie P.3: h# =1.0- 0.75 -2
28 luty 09 (76) 76 e. = 0.036 m < 0.33 - r; przyjęcie do obliczeń modelu ciągłego było właściwe 7
28 luty 09 (77) 77 Wniosek: We wszystkich przekrojach ściany warunki nośności są spełnione. Uwaga: Z
Wybierz strone: [
3
] [
5
]
