Wyniki wyszukiwana dla hasla P4250055 P4250053 •yzneczaay uwzględniając spadek dśnienia między punktem poboru pary w mrbinie. gdzie panujeP4250054 68 kowycb lab powierzchniowych z pompami kondensatu grzejnego najkorzystniejsze termodynamiP4250055 70 aaorTT Rys. 1125 Maksymalny przyrost sprawności obiegu z nieskończenie wielką liczbą stoP4250056 5. Obliczanie obiegu parowego (z regeneracją i przegrzewem miedzy stopniowym) Podstawą obliP4250057 74 Obliczanie rozpoczynamy od znalezienia strumieni pary zaczepowej, pisząc bilanse energetP4250058 Jako sprawość termiczną efektywną bloku rozumie się często wielkość (IL45) Odwrotność ^ nazP4250059 Spadek ciśnienia pary świeżej między sianem przed zaworem odcinającym a dyszami pierwszego P4250060 80 w związku z tym racjonalne ciśnienie pary świeżej, uzasadnione rachunkiem ekonomicznym, P4250061 Rozwój reaktorów chłodzonych wodą lekką zapoczątkowano w USA. W roku 195? zbudowano tam pieP4250062 u i 031 WOi--.... ■, ,i ...... -r--------r ------r 0,221--------- i -----t- -----1.P4250063 Kys. U.36. Schemat turbiny z zewnętrzna separacją zawiigocenia; S — separator czyli “ xtm3,P4250064 Rys. 11.37. Wpływ ciśnienia podziału pf w turbinie z zewnętrzną separacją zawilgocenia na sP4250065 90 — strumień pary aa wiodę do separatora «2 = *»l(l — strumień odseparowanej wody *j(r|-*iP4250066 moc Ryi 11.40. Masa siłowni okrętowej jądrowej w porównaniu z konwencjonalną siłowniąP4250067 w turbinie ekspandują gezy spaliaowe. Wiążą się z tym trudności w p0_ glądowym przedstawienP4250068 96 n odbiega od przebiegu sprawności obiegu idealnego. Analizując obieg rzeczywisty zobaczyP4250069 ot !Vxvtia tloaci ptmiciiu >•>,. li4x>oa je»t w uszczelnieniach zewnętrznych tuibiP4250070 100 z uwzględnieniem (UI.I6) i (OT. 18) /-Ml — <5)(1 +a)hT,--htt (111.28) la, = lulk, =P4250071 tym odznaczają się lepszymi właściwościami manewrowymi w przypadku pracy odbiornika mocy zeP4250072 Omawiając podstawy teorii obiegów rzeczywistych turbogazowych, dla większej poglądów osa i Wybierz strone: [
3 ] [
5 ]
