Wyniki wyszukiwana dla hasla moto95 19 7. ;i danie 6.13 Dwa pasy Dachy grubości y = 8 mm ze stali Sl5 połączono żuthiiltowo przy użycia19 Rys. 6.16, Zdjęcie pęknięcia zmęczeniowego krzyżulca przypodporowego kraty A!]/l I (80-66) Rys. 19 Przykład 3.8 59 a stąd nośność słupa ze względu na wyboczenie giętne N = ęNRc = 0,9129-2371 = 2119 7. ;i danie 6.13 Dwa pasy Dachy grubości y = 8 mm ze stali Sl5 połączono żuthiiltowo przy użycia19 Rys. 6.16, Zdjęcie pęknięcia zmęczeniowego krzyżulca przypodporowego kraty A!]/l I (80-66) Rys. 19 Przykład 4.2 69 W odległości 2,5 m od podpory V = 465 kN > V0 = 0,3 VR = 0,3*859,5 = 257,9 kN19 Podstawiając do wzoru 7.16 F-I . b ■ Ir Mit= ~Ą i == ■ --oraz,/, = —otrzymamy _ M, 6F-119 W oparciu o rysunek 7.14 można określić kąt obrotu cięciwy odkształconej osi prętów LU i Cli19 Przykład 4.2 69 W odległości 2,5 m od podpory V = 465 kN > V0 = 0,3 VR = 0,3*859,5 = 257,9 kN19 Podstawiając do wzoru 7.16 F-I . b ■ Ir Mit= ~Ą i == ■ --oraz,/, = —otrzymamy _ M, 6F-119 W oparciu o rysunek 7.14 można określić kąt obrotu cięciwy odkształconej osi prętów LU i Cli19 Przykład 4.4 a następnie wg (Zl-8) Mcr = isYĘĘ = 47,58■ 10~2V16678• 22860 = 9290 kNm i wg19 (./?„) -4,7 cm;. RAy^ 2350 N = .1 ,2 cm; R„y — 600 N Wykonujemy wykres wypadkowych Mg (rys. 9.6i19 Przykład 4.4 a następnie wg (Zl-8) Mcr = isYĘĘ = 47,58■ 10~2V16678• 22860 = 9290 kNm i wg19 (./?„) -4,7 cm;. RAy^ 2350 N = .1 ,2 cm; R„y — 600 N Wykonujemy wykres wypadkowych Mg (rys. 9.6i19 Przykład 4.6 89 - dla belki górnej FRw = 0,1866-0,0066■ 0,844■ 215■ 103 = 223,5 kN. Dla siły wza19 I I i i t-—■ - llyn. 12.!. Przekładnia prosta Przełożenie kinematyczne różni się nieznacznie19 Przykład 4.6 89 - dla belki górnej FRw = 0,1866-0,0066■ 0,844■ 215■ 103 = 223,5 kN. Dla siły wza19 I I i i t-—■ - llyn. 12.!. Przekładnia prosta Przełożenie kinematyczne różni się nieznacznie19 (Large) Metody hodowli drobnoustrojów W przypadku bakterii i drożdży wzrost drobnoustrojów okreśWybierz strone: [
36 ] [
38 ]