Wyniki wyszukiwana dla hasla 16 (Large)
1 6 podcięcia zarysu. W kołach o dużej liczbie zębów można stosować przesunięcie zarysu w głąb hoła
1 6 96 5. Elementy ściskane i zginane h WL, 160 - 2-7,4 5 = 29,0 < 70£ = 70-1,0 = 70,0, w związku
1 6 podcięcia zarysu. W kołach o dużej liczbie zębów można stosować przesunięcie zarysu w głąb hoła
1 9 (Large) Metody hodowli drobnoustrojów Hodowle synchronizowane znajdują zastosowanie w przypadku
16 106 5. Elementy ściskane i zginane k = 1,15 1376 6641 = 0,5235, ęL = 0,964. Sprawdzenie warunku
16 Rys. 14.4. Schemat przekładni Jo ćwiczeniu 14.1 a następnie przez przekładnię o przełożeniach it
16 106 5. Elementy ściskane i zginane k = 1,15 1376 6641 = 0,5235, ęL = 0,964. Sprawdzenie warunku
16 Rys. 14.4. Schemat przekładni Jo ćwiczeniu 14.1 a następnie przez przekładnię o przełożeniach it
16 116 6. Połączenia zakładkowe na śruby i ni ty rzelmi styku, którego wartość można przyjmować z t
16 Odległość osi w przekładni ślimakowej a —■ 0,5(dl + d3) = 0,5mx{ą+z2)
16 116 6. Połączenia zakładkowe na śruby i ni ty rzelmi styku, którego wartość można przyjmować z t
16 Odległość osi w przekładni ślimakowej a —■ 0,5(dl + d3) = 0,5mx{ą+z2)
16 126 6. Połączenia zakładkowe na śruby i nity -    kąt między wektorami sił składo
16 Obliczamy długość pasa.L- 2a* cos|+ ^(dpl+dvi)+r • (dv2~drl) « 2 ■ ^40 • 0,98893 +1,57(3ł5 f^ 12
16 126 6. Połączenia zakładkowe na śruby i nity -    kąt między wektorami sił składo
16 Obliczamy długość pasa.L- 2a* cos|+ ^(dpl+dvi)+r • (dv2~drl) « 2 ■ ^40 • 0,98893 +1,57(3ł5 f^ 12
16 136 7. Połączenia doczołowe na śruby7.5. Nośność połączeń rozciąganych Nośność połączeń
16 zahamowania bębna    ■ Mt > K■ M0 = 2 ■ 200. = 400 IN mu F =   &nbs
16 136 7. Połączenia doczołowe na śruby7.5. Nośność połączeń rozciąganych Nośność połączeń
16 zahamowania bębna    ■ Mt > K■ M0 = 2 ■ 200. = 400 IN mu F =   &nbs

Wybierz strone: [ 4 ] [ 6 ]