Wyniki wyszukiwana dla hasla 13910 P4250051 P4250065 90 — strumień pary aa wiodę do separatora «2 = *»l(l — strumień odseparowanej wody *j(r|-*iP4250066 moc Ryi 11.40. Masa siłowni okrętowej jądrowej w porównaniu z konwencjonalną siłowniąP4250067 w turbinie ekspandują gezy spaliaowe. Wiążą się z tym trudności w p0_ glądowym przedstawienP4250068 96 n odbiega od przebiegu sprawności obiegu idealnego. Analizując obieg rzeczywisty zobaczyP4250069 ot !Vxvtia tloaci ptmiciiu >•>,. li4x>oa je»t w uszczelnieniach zewnętrznych tuibiP4250070 100 z uwzględnieniem (UI.I6) i (OT. 18) /-Ml — <5)(1 +a)hT,--htt (111.28) la, = lulk, =P4250071 tym odznaczają się lepszymi właściwościami manewrowymi w przypadku pracy odbiornika mocy zeP4250072 Omawiając podstawy teorii obiegów rzeczywistych turbogazowych, dla większej poglądów osa i P4250073 106 di jMUopł 1 — 2s TLr,i , , K»-l P= l~ PodK*wuy*c r, = r». — = * otrP4250074 u U » x xo; K> xxi*s-xxxv ńusIhk |v«ksim U k* V U. (lvVł - IS)~l>Oji(XX> V5 ^ 41P4250075 no tuczący bezpośrednio w spalaniu oraz urumieo wtórny (powietrze wtórne) służący do rozcieP4250076 112 Sprawność termiczna efektywna odniesiona do depta w paliwie 112n- Te 250,8P4250077 114 M/kg 0 10 20 30 K-Pż/PiP4250078 du konieczności stosowania coraz droższych materiałów żarowytrzymałych. W przypadku turbin P4250079 118 Sprawność wewnętrzna turbiny tjT leży w obszarze 84—92%. Sprawność komory spalania tu oP4250080 120 temperatura gazu jest najwyższa. Według [3], w zależności od temperatury chłodzone są nP4250081 122 Przyjmując przybliżone wartości dfV * C,T. x T k xx otrzymujemy A r - —^At.P4250082 124 gdzie K = */(*. r„ ...) = 0.4-0.5. (pm J Wzór na pracę turbiny chłodP4250083 126 Schemat układu otwartego z regeneracją i odpowiedni obieg w wykresie en tropowym i—a prP4250084 JT .■ . - Rys. II (.20. Sprawność termiczna obiegu z regeneracją w funkWybierz strone: [
4 ] [
6 ]
