Wyniki wyszukiwana dla hasla P4250143 48856 P4250144 r 248 przyjmując chropowatość bezwzględną kt ■ 0,015 mm (14) odpowi49185 P4250108 176 — z grubsza — pominąć wpływ liczby Reynoldsa i uzależnić straty tylko od chropowa49320 P4250124 Wproaadajtc tcakcfjmoać aopń (YILI7) oznaczymy spadki izsatropowe w kierownicy i w wi49347 P4250109 178 jeszcze w pełni możliwe, musimy się więc opierać w dużej mierze na wynikach badai35828 P4250123 ■ 4 1 2 3 4 5 10 20 r (<-« 10 1.67 1.50 1.22 U05 V.a rysunku VII I przyjęto n39585 P4250142 244 odpowiednio >7«.rcd = *lu + ^T~ = >/« + 2hu (VII.97) W ostatnim stopniu tur67133 P4250150 260 Wysokość łopatek wirnikowych w płaszczyźnie wlotowej r2 - /, +(Alw + AlJ • 53,9+024011 P4250121 202 Macha i Reynoldsa, tzn. od tych samych czynników, które mają wpływ na straty. Wsp25017 P4250129 raturze próby prezentowania walorów q < 0 są sporadyczne i wydają się nieporozumie28995 P4250131 222 przedstawia parabolę kwadratową ifa — 2A<pcoszt-w—2/1 v2, COS/I, przedstawioną28996 P4250116 192 Z badan doświadczalnych otrzymano wzór pólempiryczny: (V1.23) którego wynika, rc P4250100 160 stąd Rys. V.4. Wykres funkcji przepływu (**) (V.48) Jest to ten sam rezultat, który otrP4250101 16: _£ Pot Rys. V,6. Przekrój bezwymiarowy dyszy —liczba Macha i stosunek — w funkcji — %P4250103 166 profilami. Utrzymanie optymalnych warunków pracy palisady wymaga zastosowania właściwegP4250107 im Przeph w obarczony jest minimalną stratą » przypadku powierzchni hydraulicznie gładkiej,P4250113 186 ***■ VLll. Straty profilowe podstawowe według [48] Zależność (VI. 12) po raz pierwszy pP4250115 j u stopy uw/ględniając różmcc w geometrii palisady (da, t/s) w tych miejscach. Niestety poP4250116 192 Z badan doświadczalnych otrzymano wzór pólempiryczny: (V1.23) którego wynika, rc stratyP4250119 *óp« «. S Rys. VI. 19 Straty w palisadzie gładkiej (I) i chropowate) (2. P4250121 202 Macha i Reynoldsa, tzn. od tych samych czynników, które mają wpływ na straty. WspółczynWybierz strone: [
5 ] [
7 ]
