Wyniki wyszukiwana dla hasla HWScan00230 HWScan00111 Nc = kW (4.3) Sdzie ci -v kąt trajektorii ruchu naczynia urabiającego na skarpie, b —_ HWScan00112 a zatem Hu . .czbę naczyń zu urabiających skarpę o długości Lt - oblicHWScan00113 Podstawiając wyrażenie na F z wzoru (4.10) otrzymamy Ir op, 2 y V 60 L „" m CałkowHWScan00114 Jednostkowa siła kopania odniesiona dojednostki przekroju, dla t]m — 0, oraz 9p = 1,45 wHWScan00115 Ostatecznie całkowity opór sztywności górnej gałęzi łańcucha wyniesie i = n W sz = V W iHWScan00116 Aby wyznaczyć R A i R B z warunków równowagi z rysunku 4.I4 należy wyznaczyć kolejno J SHWScan00117 wale 7 ułożyskowanym tocznie na łożyskach wahliwych 8 i 10 wspartych na wysięgniku urabiHWScan00118 Rys. 4.18. Sprzęgło przeciążeniowe płytkowe [232] — mechanizm obrotu nadwozia jak równieHWScan00119 zewnętrzny narożnik obudowy przekładni jest ścięty. Dalszym udoskonaleniem jest zastosowHWScan00120 oraz po podstawieniu do wzoru (4.40) — <p=<p* r ~ r hs = dF = l Rt d<p; l = lr-HWScan00121 <p = «pt p = n-2 , y-i .dl 2 P = 0 6(p + S W równaniu (4.41) drugi składnik przed znaHWScan00122 zaś z rys. 4.21 wynika, że wysokość urabiania Hu = -~(1 - cos cpu) (4-45) więcHWScan00123 * = <pu <p = <pu L — | &nbHWScan00124 4.6. Wyznaczanie optimum kształtu przekroju skiby Przy posługiwaniu się metodą obliczaniHWScan00125 gdzie h maksymalna wartość grubości skiby równa wysuwowi kola naczyniowego,HWScan00126 do prędkości % naczynia znajdującego się na wysokości środka koła w punkcie W określamy HWScan00127 co przy wysokości Hu = R przy (<jq — <pu = 90°), dla koparki o parametrze kb = 0,1HWScan00128 Można zatem nie uwzględniać różnicy dróg ruchu naczynia i ruchu wypadkowego, a co najważHWScan00129 ikV (4.80) ___<Pu__ (1 — COS (fu) Oznaczając z kolei mnożnik Ki = T V<Pu 1 —HWScan00130 obowiązuje dla określonych parametrów h, r. Ponieważ zmienny współczynnik korekcyjny nieWybierz strone: [
6 ] [
8 ]
