Wyniki wyszukiwana dla hasla 35828 P4250123 35828 P4250123 ■ 4 1 2 3 4 5 10 20 r (<-« 10 1.67 1.50 1.22 U05 V.a rysunku VII I przyjęto nP4250110 Nr 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 xP4250117 194 Rys. VI. 15. a — wpływ luzu otwartego x0 oraz b — wpływ luzu zakrytego x, na sprawnośćP4250143 a znając wskaźnik prędkości ». możemy obliczyć statyczny spadek entalpii * stopniu (3) i sp38193 P4250134 s V *x" f»v* ** •~ Wysv> ^ vW ł ( yx \21521 P4250100 160 stąd Rys. V.4. Wykres funkcji przepływu (**) (V.48) Jest to ten sam rezultat, któ71461 P4250112 jw. VL9. Optymalna podziałka w palisadach turbinowych [48] biorąc odstępstwo od ropl 79285 P4250126 gdzie hM » /i, + ej)/2 - spadek izen tropowy całkowity w stopniu, a straty na obwodzi83199 P4250148 256 Z relacji (V,35A) wynika ciśnienie za stopniem: [Ł * i--1 *=T,44691 P4250147 :54 Straty w wieńcu wirnikowym możemy określić kierownicy — wzory (21.1)—(21.8): an45215 P4250130 220 wobec czego w tfU v = — =- c, <pc, co wstawione do wzoru (YII.53) daje % ■ 2ę&45928 P4250102 164 Skoro p, «p0c, to v « to,, co oznacza niewielką ściśliwość czynnika. Odpowiednio P4250105 Rozdział VICharakterystyki przepływowe palisad profili — podkładki obliczeniowe 1. Straty eP4250108 176 — z grubsza — pominąć wpływ liczby Reynoldsa i uzależnić straty tylko od chropowatości P4250118 196 Strata sumaryczna w palisadzie (z pominięciem wyrazom Ci+£j 5* * j wyP4250124 Wproaadajtc tcakcfjmoać aopń (YILI7) oznaczymy spadki izsatropowe w kierownicy i w wirnika:P4250136 232 AieK =hK = (1 —0)h,, czyli e =HE Zachowując te same palisady profili i ten sam wskaźniP4250148 256 Z relacji (V,35A) wynika ciśnienie za stopniem: [Ł * i--1 *=T,56068 P4250136 232 AieK =hK = (1 —0)h,, czyli e =HE Zachowując te same palisady profili i ten sam w60030 P4250101 16: _£ Pot Rys. V,6. Przekrój bezwymiarowy dyszy —liczba Macha i stosunek — w funkcjiWybierz strone: {
2 ]
