Wyniki wyszukiwana dla hasla 83303 P4250094 83303 P4250094 Posiać (V.4j lub (V.6) będziemy nazywać uśrednionym jednowymiarowym równaniem ciągłoś83303 P4250094 Posiać (V.4j lub (V.6) będziemy nazywać uśrednionym jednowymiarowym równaniem ciągłośP4250064 Rys. 11.37. Wpływ ciśnienia podziału pf w turbinie z zewnętrzną separacją zawilgocenia na sP4250080 120 temperatura gazu jest najwyższa. Według [3], w zależności od temperatury chłodzone są nP4250085 130 Zwiększenie ijt z wartości 0,5 do 0,9 powoduje 9-krotny wzrost powierzchni wymiany ciepP4250088 136 1. Obieg z kotłem utylizacyjnym bez dopalania Dla obiegu z doprowadzeniem ciepła tylko P4250090 140 Moc turbiny zależy od strumienia pary m. i spadku entalpii H, = i0—iwl oraz sprawności P4250091 142 Tabela IV. 1. Wyniki obliczeń obieguP4250099 W tabelce podano również wartości (według (V.42)) Podstawiając (V.4I) do (V.35A) i do (V.3539303 P4250059 Spadek ciśnienia pary świeżej między sianem przed zaworem odcinającym a dyszami pierw45361 P4250048 międzystopniowego leży nieco niżej, gdyż sprawność części niskoprężnej zmniejsza się 12561 P4250098 156 co wstawione do wzorów na prędkość c, prowadzi do równań: lub c (V.35A) (V.35B) W14022 P4250095 ISO Aby znaleźć przyrost energii kinetycznej, trzeba rozwiązać całki po prawej strome17183 P4250050 60 X Podgrzewacz powierzchniowy z pompą kondensatu grzejnego (rys.0.18* Tego typu pod45613 P4250096 152 Wyrażenia (V.23) nazywamy entalpiami całkowitymi, przy czym i0,i1 oznaczają entalP4250047 54 przedstawia obieg idealny z przegrzewem międzystopniowym, dla którego założono; /, «t0, P4250065 90 — strumień pary aa wiodę do separatora «2 = *»l(l — strumień odseparowanej wody *j(r|-*iP4250074 u U » x xo; K> xxi*s-xxxv ńusIhk |v«ksim U k* V U. (lvVł - IS)~l>Oji(XX> V5 ^ 41P4250077 114 M/kg 0 10 20 30 K-Pż/Pi58172 P4250087 Rozdział IVObiegi parowo-gazowe W turbinach gazowych TG można stosować wyższe temperaWybierz strone: {
2 ]
