Uniwersytet Przyrodniczy we Wrocławiu WROCŁAW 20.06.2013r

KONSTRUKCJE

BETONOWE

Żelbetowy monolityczny strop płytowo-

żebrowy w budynku

gospodarczo-magazynowym

[ Projekt zawiera obliczenia żelbetowego stropu płytowo-żebrowego w budynku gospodarczo-
magazynowym. Obliczenia zostały wykonane na podstawie PN-EN 1992-1-1:2004+AC+2008]

2

Zawartość

1. Dane projektowe ............................................................................................................................. 3

2. Projekt wstępny ............................................................................................................................... 3

2.1 Ustalenie grubości płyty ................................................................................................................ 3

2.1.1 Grubość płyty ze względu na nośność i warunki ekspozycji ....................................................... 3

2.1.2 Grubość płyty ze względu na odporność ogniową ..................................................................... 4

2.2 Ustalenie gabarytów żebra stropu . .............................................................................................. 5

2.2.1 Gabaryty żebra stropu ze względu na nośność i warunki ekspozycji ......................................... 5

2.2.2 Gabaryty żebra ze względu na odporność ogniową .................................................................. 6

2.3 Ustalenie gabarytów podciągu ...................................................................................................... 6

2.3.1 Gabaryty podciągu stropu ze względu na nośność i warunki ekspozycji ................................... 6

2.3.2 Gabaryty podciągu ze względu na odporność ogniową ............................................................. 7

3. Stan granicznej nośności SGN .......................................................................................................... 7

3.1 Obliczenia statyczne płyty ............................................................................................................. 7

3.2 Obliczenia statyczne żebra ............................................................................................................ 9

3.2.1 Wyznaczenie efektywnej szerokości półki ................................................................................. 9

3.2.2 Wyznaczenie obwiedni momentów ......................................................................................... 10

3.2.3 Wymiarowanie żebra na ścinanie ............................................................................................ 12

3.3 Obliczenia statyczne podciągu .................................................................................................... 15

4. Konstruowanie zbrojenia............................................................................................................... 18

4.1 Zbrojenie żebra ............................................................................................................................ 18

4.1.1 Ścinanie pomiędzy płytą i żebrem ........................................................................................... 20

4.2 Zbrojenie podciągu ..................................................................................................................... 21

4.2.1 Ścinanie pomiędzy płytą i podciągiem .................................................................................... 21

5 Stany graniczne użytkowalności .................................................................................................... 22

5.1 Sprawdzenie zarysowania bez obliczania szerokości rys ............................................................ 22

5.1.1 Sprawdzenie zarysowania w przęśle żebra .............................................................................. 23

5.1.2 Sprawdzenie szerokości rys żebra na podporze wewnętrznej B .............................................. 24

5.1.3 Sprawdzenie szerokości rys w podciągu................................................................................... 25

5.2 Obliczanie szerokości rys ............................................................................................................. 25

5.2.1 Obliczenie szerokości rysy w podciągu ..................................................................................... 26

6 Sprawdzenie ugięć ......................................................................................................................... 27

6.1 Sprawdzenie ugięcia przez określenie granicznego stosunku rozpiętości do wysokości ............ 27

3

1. Dane projektowe

1. Długość budynku:

L = 18,5 m

2. Szerokość budynku:

B = 10,4 m

3. Długość podciągu:

P = 5,8 m

4. Obciążenie użytkowe:

5,5 kN/m

2

5. Klasa odporności ogniowej: REI60

6. Klasa betonu:

C 40/50

2. Projekt wstępny

2.1 Ustalenie grubości płyty

2.1.1 Grubość płyty ze względu na nośność i warunki ekspozycji

Przyjęto

Całkowite obciążenie:

gdzie:

Szacunkowy moment do ustalenia wysokości użytecznej płyty:

4

Obliczenie wysokości użytecznej płyty:

Wartość nominalna otulenia wynosi:

Ostatecznie:

Przewidywania wstępne okazały się nie trafne, przyjęto ostateczną grubość płyty 120 mm.

2.1.2 Grubość płyty ze względu na odporność ogniową

Klasa

odporności

ogniowej

Minimalne wymiary [mm]

Grubość płyty

h

s

Odległość środka ciężkości zbrojenia a

Zbrojenie

1-kierunkowe

Zbrojenie 2-kirunkowe

1

2

3

4

5

R 30

60

10

10

10

R 60

80

20

10

15

R 90

100

30

15

20

R 120

120

40

20

25

R 180

150

55

30

40

R 240

175

65

40

50

W rozważanym przykładzie wymagane jest REI 60, co oznacza minimalną grubość płyty

i

. Oba warunki są spełnione, gdyż

5

2.2 Ustalenie gabarytów żebra stropu .

2.2.1 Gabaryty żebra stropu ze względu na nośność i warunki ekspozycji

Wstępnie przyjęto wymiary żebra h=350 mm i b = h/2 = 175 ≈ 180 mm

Obciążenie obliczeniowe żebra od płyty wynosi:

Moment nad podporą wewnętrzną wynosi:

Wysokość użyteczna żebra:

Z tablicy 4.4N odczytano wielkość minimalnego otulenia:

Przewidując średnicę prętów 20 mm, ustalono wysokość żebra -

.

Ostatecznie przyjęto

- założenia okazały się niesłuszne

6

2.2.2 Gabaryty żebra ze względu na odporność ogniową

Klasa

odporności

ogniowej

Minimalne wymiary [mm]

Możliwe kombinacje: szerokość

i odległość środka ciężkości

zbrojenie

Grubość

środnika

1

2

3

4

5

6

R 30

160

12

-

-

80

R 60

200

12

-

-

100

R 90

250

25

-

-

110

R 120

300

35

450

35

500

30

130

R 180

400

50

550

50

600

40

150

R 240

500

60

650

60

700

50

170

Dla REI 60 mamy szerokość belki

Wymagania ze względu na odporność ogniową zostały spełnione.

2.3 Ustalenie gabarytów podciągu

2.3.1 Gabaryty podciągu stropu ze względu na nośność i warunki ekspozycji

Reakcje od żeber oddziaływujące na podciąg oszacowano jako:

Przyjmujemy poprzeczne wymiary podciągu:

Wymiary poprzeczne podciągu przyjęto wstępnie 0,38x0,70m, co oznacza obciążenie ciągłe od
ciężaru własnego:

7

Maksymalny moment zginający będzie wynosić:

Wysokość użyteczna podciągu:

Ostatecznie przyjęto wysokość podciągu

2.3.2 Gabaryty podciągu ze względu na odporność ogniową

Klasa

odporności

ogniowej

Minimalne wymiary [mm]

Możliwe kombinacje: szerokość

i odległość środka ciężkości

zbrojenie

Grubość

środnika

1

2

3

4

5

6

R 30

120

20

160

15

200

15

80

R 60

160

35

200

30

300

25

100

R 90

200

45

300

40

400

35

110

R 120

240

60

300

55

500

50

130

R 180

300

70

400

65

600

60

150

R 240

350

80

500

75

700

70

170

3. Stan granicznej nośności SGN

3.1 Obliczenia statyczne płyty

Zestawienie obciążeń:

Lp.

Rodzaje obciążeń

Charakterystyczne

Obliczeniowe

Stałe (g)

kN/m

2

kN/m

2

1.

Warstwy podłogowe

1,1

1,35

1,49

2.

Ciężar płyty

3

1,35

4,05

Razem stałe (g)

4,23

5,54

Zmienne (q)

3.

Użytkowe

5,50

1,5

8,25

Razem (g+q)

9,6

13,79

8

Momenty w przęsłach skrajnych i przedskrajnych:

Momenty w przęsłach pośrednich i na podporach pośrednich:

Wartość momentów minimalnych w przęsłach pośrednich M

3

i M

4

obliczamy dla obciążenia:

Zasięg w przęśle skrajnym momentu podporowego na podporze przedskrajnym wyznaczyć można ze
wzoru:

Dla betonów zwykłych

i stali zbrojeniowej "500" względna graniczna wysokość

strefy ściskanej wynosi:

Algorytm obliczania zbrojenia jest następujący:

9

Przekrój potrzebne zbrojenia należy obliczyć ze wzoru:

Wyniki obliczeń potrzebnego zbrojenia:

Wartość

momentów

[-]

[-]

[-]

0,0801

0,1045

0,9582

4,18

Przęsło skrajne i podpora przed skrajna

0,0551

0,0709

0,9716

2,83

Przęsła i podpory wewnętrzne

0,0070

0,0088

0,9965

0,35

Zbrojenie górne na moment minimalny

Warunki zbrojenia minimalnego:

Ostatecznie ze względu na stan graniczny nośności (SGN) w poszczególnych przekrojach płyty należy
zadysponować następujące pola przekroju zbrojenia:

3.2 Obliczenia statyczne żebra

Lp.

Rodzaje obciążeń

Charakterystyczne

Obliczeniowe

Stałe (g)

kN/m

2

kN/m

2

1.

Warstwy podłogowe

3,85

1,35 5,20

2.

Ciężar własny płyty

12,25

1,35 16,54

3.

Ciężar własny żebra 2,38

1,35 3,21

Razem stałe (g)

18,48

24,95

Zmienne (q)

4.

Użytkowe

19,25

1,50 28,88

Razem (g+q)

37,73

53,83

3.2.1 Wyznaczenie efektywnej szerokości półki

Dla przęsła:

Dla odcinka podporowego:

10

Rozstaw żeber wynosi Rozpiętość płyty w świetle krawędzi belek wynosi 3,25 m. Wymiary

są sobie równe i wynoszą 1,75 m. Szerokości współpracujących części stropu po obu stronach

belki we fragmencie przęsłowym wynoszą:

Efektywna szerokość półki w przęśle wynosi:

Efektywna szerokość półki nad podporą wynosi:

Dla dalszych obliczeń przyjęto 0,292 m.

3.2.2 Wyznaczenie obwiedni momentów

Rysunek 1 Obwiednia momentów zginających

Rysunek 2 Obwiednia sił tnących

11

Ekstremalne wartości

M

AB

M

B

T

A

T

B

kN/m

kN/m

kN

kN

134,64

-180,20

132,31

195,50

Wymiarowanie żebra na zginanie

Przęsło AB i BC

Podpora B

Strefa ściskana jest teraz na dole żebra, więc 0,38 m

dolne przęsło:

górne przęsło:

12

3.2.3 Wymiarowanie żebra na ścinanie

Podpora A

Do wymiarowania na ścinanie jest miarodajna siła tnąca w odległości od krawędzi podpory. Od
teoretycznej osi podparcia przekrój miarodajny jest oddalony o odcinek:

Siła tnąca w tym przekroju wynosi:

Sprawdzamy, czy zbrojenie poprzeczne jest obliczeniowo potrzebne. Miarodajną siłę tnącą należy
porównać z nośnością elementu niewymagającego zbrojenia na ścinanie (nośność betonowego
krzyżulca rozciąganego). Dla elementów niesprężonych wzór ma postać:

lecz nie mniej niż

W powyższych wzorach symbole oznaczają:

współczynnik empiryczny dostosowany do polskich postanowień krajowych

współczynnik skali ( podstawia się w mm)

stopień zbrojenia rozciąganego, które sięga na odległość nie mniejszą niż

poza rozważany przekrój

wytrzymałość charakterystyczna betonu w MPa

najmniejsza szerokość strefy rozciąganej przekroju

wzór (6.3N) normy EN 1992-1-1:2004+AC:2008

Dla rozważanego żebra:

, założono doprowadzenie do podpory dwóch prętów - 2Ø20

13

Należy zbroić na ścinanie strefę przypodporową, ponieważ:

Długość odcinka od teoretycznej osi podparcia, na którym wymagane jest zbrojenie poprzeczne,
wynosi:

Od krawędzi podpory stanowi to: .

Zbrojenie na ścinanie projektujemy w postaci strzemion, których nośność określa wzór:

w którym:

jest polem przekroju strzemion w jednej płaszczyźnie

rozstaw strzemion wzdłuż osi belki

ramię sił wewnętrznych, można przyjmować

obliczeniowa granica plastyczności strzemion

kotangens kąta nachylenia rysy ukośnej, można przyjmować z przedziału od 1 do 2.

Dla strzemion dwuramiennych o średnicy Ø8

i ustalonego kąta (najmniejsza

zbrojenie jest dla ) rozstaw strzemion określamy z przekształconego wzoru:

Przyjęto rozstaw strzemion , co oznacza

Kolejnym elementem, który należy sprawdzić, jest nośność krzyżulca ściskanego według wzoru:

w którym:

współczynnik zależny od stanu naprężeń w pasie ściskanym, dla elementów żelbetowych

współczynnik redukcji wytrzymałości betonu zarysowanego przy ścinaniu, wartość zalecana:

,

w [MPa]

14

Nośność krzyżulca ściskanego dla przyjętego jest znacznie większa od obliczeniowej siły
tnącej na krawędzi podpory A.

Podpora B

Siła tnąca na krawędzi podpory i w odległości d od krawędzi wynosi:

Do obliczeń przyjęto zbrojenie znajdujące się wyłącznie na szerokości środnika, czyli

Odcinek ten dzielimy na dwie strefy o długościach 1,09 m każda. Dla pierwszego obliczamy rozstaw
strzemion jak dla podpory A.

Przyjęto rozstaw strzemion 200 mm dla którego stwierdzamy, że:

Dla drugiego odcinka miarodajna siła tnąca wynosi:

Przyjęto rozstaw strzemion 350 mm

15

3.3 Obliczenia statyczne podciągu

Podstawowym obciążeniem podciągu są reakcje od żeber i jego ciężar własny.

Zestawienie obciążeń

Lp. Rodzaj obciążenia

charakterystyczne

obliczeniowe

stałe (g)

kN

kN

1.

Reakcja od obciążeń stałych

162,35

1,35

219,17

zmienne (q)

2.

Reakcja od obciążeń zmiennych

229,30

1,50

343,95

Razem (g+q)

391,65

563,12

Wymiary poprzeczne podciągu to 0,38x0,60 m, obciążenie ciągłe od ciężaru własnego wynosi:

6,30

A

3

9

1

,6

5

3

9

1

,6

5

B

4

,5

6

4

,5

6

Określenie szerokości współpracującej płyty:

Decyduje warunek

1

2

A

4

0

6

,0

1

B

4

0

6

,0

1

570,93

16

1

2

A

B

406,01

7,98

399,63

-399,63

-7,98

-406,01

Maksymalny moment w przęśle -

Wysokość użyteczna d=600-35-12,5-8=545 mm

Przyjęto zbrojenie

Wymiarowanie podciągu na ścinanie.

Podpora A

Do wymiarowania na ścinanie jest miarodajna siła tnąca w odległości d od krawędzi podpory. Od
teoretycznej osi podparcia przekrój miarodajny jest oddalony o odcinek 0,25+0,54=0,79. Miarodajna
siła do wymiarowania wynosi:

, założono doprowadzenie do podpory 100% zbrojenia,

17

Zbrojenie poprzeczne jest potrzebne na odcinku od krawędzi podpory do siły skupionej (żebra).
Założono maksymalny , dla którego nośność krzyżulca ściskanego wynosi:

Dla strzemion czteroramiennych z prętów o średnicy Ø8mm -

, potrzebny ich

rozstaw wynosi:

Przyjęto rozstaw strzemion s=200mm

18

4. Konstruowanie zbrojenia

4.1 Zbrojenie żebra

L

VED

MED

MED

ΔFtd

min

z

0

132,31

0,0

0,0

119,08 119,08

0,325

109,72

39,28

86,14

98,75

184,89

0,650

90,22

72,28

158,51

81,19

239,7

0,975

69,42

97,52

213,86

62,48

276,34

1,300

47,76

117,18 256,97

42,98

294,85

1,625

27,00

129,12 283,16

24,3

294,85

1,950

2,57

134,45 294,85

2,31

294,85

2,275

-15,83

133,24 292,19

-14,25

277,94

2,600

-30,85

124,43 272,87

-27,77

245,1

2,925

-59,83

108,98 238,99

-53,85

185,14

3,250

-60,28

86,84

190,44

-54,32

136,12

3,575

-64,35

58,64

128,59

-57,92

70,67

3,900

-73,46

15,28

33,51

-66,11

-32,6

4,225

-77,24

-20.35

-44,63

-69,52 -114,15

4,550

-85,56

-67,45 -147,92 -77,00 -224,92

4,880

-91,37 -125,24 -274,65 -82,23 -356,88

Wyniki obliczeń sił rozciągających dla

L

VED

MED

MED

ΔFtd

min

z

0

62,26

0,0

0,0

56,03

56,03

0,325

53,15

12,46

27,32

47,84

75,16

0,650

43,35

29,07

63,75

39,01

102,76

0,975

33,98

36,97

81,07

30,58

111,65

1,300

24,84

45,95

100,77

22,36

123,13

1,625

15,47

49,54

108,64

13,92

122,56

1,950

5,02

50,53

110,81

4,52

115,33

2,275

-13,26

48,32

105,96

-11,93

94,03

2,600

-32,84

42,91

94,10

-29,56

64,54

2,925

-68,28

35,82

78,55

-61,45

17,1

3,250

-89,35

21,48

47,11

-80,42

-33,31

3,575

-110,74

8,43

18,49

-99,67

-81,18

3,900

-131,81 -29,79

-65,33 -118,63 -183,96

4,225

-152,57 -53,11 -116,47 -137,04 -253,51

4,550

-173,96 -110,13 -241,51 -156,56 -393,66

4,880

-195,35 -179,51 -393,66 -175,82 -393,66

Wyniki obliczeń sił rozciągających dla

19

Nośność obliczeniowa zbrojenia:

Podstawową długość zakotwienia obliczamy ze wzoru:

gdzie:

obliczeniowa wytrzymałość betonu na rozciąganie,

częściowy

współczynnik bezpieczeństwa dla betonu,

współczynnik stosowany w celu uwzględnienia

efektów długotrwałych oraz niekorzystnych wpływów, wynikających ze sposobu przyłożenia
obciążenia, na wytrzymałość betonu na rozciąganie - wartość zalecana 1,0

współczynnik zależny od jakości warunków przyczepności i pozycji pręta w czasie

betonowania (1,0 - gdy warunki dobre, 0,7 - gdy warunki słabe)

zależny od średnicy pręta: 1,0 dla Ø ≤ 32 mm; dla Ø ≥ 32 mm mniejsze od 1,0

Obliczeniową długość zakotwienia wyznacza się ze wzoru:

, lecz nie mniej niż

dla dobrych warunków kotwienia

dla słabych warunków kotwienia

Słabe warunki kotwienia występują dla zbrojenia górnego.

Obliczamy długość zakotwienia zbrojenia:

Φ

zakotwienie

minimalne

G

D

mm

0,3lbd

10Φ

100mm

0

20

258

77,4

200

100

16

0

208

62,4

160

100

20

4.1.1 Ścinanie pomiędzy płytą i żebrem

Podłużne naprężenia styczne

w płaszczyźnie styku między jedną stroną półki i środnikiem jest

określane poprzez zmianę siły normalnej (podłużnej) na długości rozpatrywanej części półki zgodnie
ze wzorem:

w którym:

oznacza grubość półki w miejscu połączenia ze środnikiem

oznacza rozpatrywaną długość

oznacza zmianę siły normalnej w półce na długości

Naprężenia na styku żebra i półki na odcinku wynoszą:

Zbrojenie poprzeczne na jednostkę długości

można określić ze wzoru:

Dopuszcza się następujący zakres wartości

dla półek ściskanych

dla półek rozciąganych

Potrzebne dodatkowe zbrojenie przy przyjęciu

wynosi:

Zmiażdżeniu ściskanych krzyżulców w półce zapobiega się spełniając warunek:

21

4.2 Zbrojenie podciągu

Obliczenie skutecznego zakotwienia przy przyjęciu

Zredukowana reakcja od żeber przekazywana na podciąg:

gdzie:

reakcja żebra

wysokości przekrojów żebra i podciągu

W rozważanym przykładzie reakcje obliczeniowe mają wartość . Wartość zredukowanej
reakcji wynosi:

Potrzebny przekrój strzemion wynosi:

Przyjęto zbrojenie z prętów czteroramiennych , w sumie

4.2.1 Ścinanie pomiędzy płytą i podciągiem

Naprężenia w styku podciągu i półki na odcinku (od podpory do siły skupionej)
wynoszą:

Siłę

ustalono na podstawie momentu w miejscu występowania siły skupionej (przyjęto wartość

przybliżoną

) według wzoru:

Dodatkowe zbrojenie:

22

Sprawdzenie nośności krzyżulca ściskanego:

Przyjęto zbrojenie dodatkowe -

5 Stany graniczne użytkowalności

5.1 Sprawdzenie zarysowania bez obliczania szerokości rys

Tablica 5.1 Ograniczenie rys - maksymalne średnice prętów

Naprężenie

w stali [MPa]

Maksymalna średnica prętów [mm]

160

40

32

25

200

32

25

16

240

20

16

12

280

16

12

8

320

12

10

6

360

10

8

5

400

8

6

4

450

6

5

-

Tablica 5.2 Ograniczenie rys - maksymalny rozstaw prętów

Naprężenie

w stali [MPa]

Maksymalna średnica prętów [mm]

160

300

300

200

200

300

250

150

240

250

200

100

280

200

150

50

320

150

100

-

360

100

50

-

Maksymalną średnicę prętów, otrzymaną z tablicy ..., przy zginaniu należy zmodyfikować według
poniższych zasad:

w którym:

średnica pręta z tablicy ...

zmodyfikowana maksymalna średnica pręta

całkowita wysokość przekroju

23

wysokość strefy rozciąganej tuż przed zarysowaniem

wysokość użyteczna przekroju

5.1.1 Sprawdzenie zarysowania w przęśle żebra

Pole powierzchni przekroju sprowadzonego:

moment statyczny względem górnej krawędzi przekroju:

wysokość strefy ściskanej:

wysokość strefy rozciąganej:

Sprowadzony moment bezwładności względem osi x przechodzącej przez środek ciężkości przekroju
wynosi:

Moment rysujący oblicza się ze wzoru:

Dla analizowanego przekroju (

) moment rysujący wynosi:

Dla rozważanego przekroju stopień zbrojenia wynosi

, stąd

24

5.1.2 Sprawdzenie szerokości rys żebra na podporze wewnętrznej B

Pole powierzchni przekroju sprowadzonego:

moment statyczny względem górnej krawędzi przekroju:

wysokość strefy ściskanej:

wysokość strefy rozciąganej:

Dla rozważanego przekroju stopień zbrojenia wynosi

, stąd

Moment podporowy dla oddziaływań prawie stałych wynosi:

Naprężenia w zbrojeniu:

Położenie osi obojętnej jest dodatnim pierwiastkiem poniższego równania:

W rozważanym przekroju:

Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym wynoszą:

25

5.1.3 Sprawdzenie szerokości rys w podciągu

Pole powierzchni przekroju sprowadzonego:

moment statyczny względem górnej krawędzi przekroju:

wysokość strefy ściskanej:

wysokość strefy rozciąganej:

Obliczenie naprężenia w zbrojeniu rozciąganym:

Na podstawie tablicy 5.1 ustalono średnicę

. Po zmodyfikowaniu otrzymano:

Przyjęta średnica ekwiwalentna jest większa od średnicy dopuszczalnej, należy obliczyć szerokość rys.

5.2 Obliczanie szerokości rys

W przypadku konieczności przeprowadzenia obliczeń, szerokość rys

oblicza się ze wzoru:

w którym:

maksymalny rozstaw rys

jest średnim odkształceniem zbrojenia (pod wpływem odpowiedniej kombinacji obciążeń)

obliczonym z uwzględnieniem wpływu odkształceń wymuszonych oraz wpływu usztywnienia przy
rozciąganiu)

średnie odkształcenie betonu między rysami

26

5.2.1 Obliczenie szerokości rysy w podciągu

Dla rozważanego przekroju mamy:

Przekrój jest pozornie teowy.

W przekroju prostokątnym:

27

Warto zauważyć, że naprężenia w zbrojeniu rozciąganym są mniejsze od wyliczonych w sposób
uproszczony. Różnica wynika z oszacowania ramienia sił wewnętrznych.

Warunek szerokości rys jest zachowany.

6 Sprawdzenie ugięć

6.1 Sprawdzenie ugięcia przez określenie granicznego stosunku rozpiętości
do wysokości

Można uważać, że strzałka ugięcia elementu zginanego nie przekroczy 1/250 jego rozpiętości, jeśli
jest zachowany stosunek rozpiętości do wysokości użytecznej określony według poniższych wzorów:

W powyższych wzorach:

graniczna wartość stosunku rozpiętości do wysokości użytecznej

współczynnik zależny od rodzaju konstrukcji

28

porównawczy stopień zbrojenia

wymagany stopień zbrojenia rozciąganego ze względu na nośność w środku rozpiętości (we
wsporniku na podporze)

wymagany stopień zbrojenia ściskanego ze względu na nośność w środku rozpiętości (we

wsporniku na podporze)

wytrzymałość charakterystyczna betonu wyrażona w MPa

Sprawdzenie ugięcia żebra:

Sprawdzenie ugięcia podciągu: