OPIS TECHNICZNY KONSTRKCJI I OBLICZENIA

STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE

1 . TEMAT I ZAKRES OPRACOWANIA.

Przedmiotem inwestycji jest projekt konstrukcji nadbudowy, przebudowy budynku nr 15 przy ul.

Śląskiej w celu utworzenia lokali socjalnych, adaptacji poddasza na lokale socjalne, adaptacji piwnic na
potrzeby węzła cieplnego, przebudowy klatki schodowej, wymiany stropów, elementów konstrukcyjnych
dachu.

Zakres jego obejmuje określenie na podstawie zestawień obciążeń, gabarytów geometrycznych dla

pełniących rolę konstrukcyjną elementów budynku, oraz przedstawienie schematów statycznych ich pracy.
Wykonanie niezbędnych obliczeń statyczno – wytrzymałościowych ma na celu sprawdzenie poprawności
przyjętych rozwiązań i określenia zbrojenia głównego dla podstawowych elementów żelbetowych. W
części opisowej zawarto ogólne uwagi konstrukcyjno – materiałowe dotyczące sposobu i zakresu
wykonania prac budowlanych.

Część rysunkowa zawiera schematy rozmieszczenia poszczególnych pozycji obliczeniowych oraz

rysunków wykonawczych dla elementów konstrukcyjnych budynków.

Zakres opracowania wykonano na podstawie projektu branży architektonicznej.

2.ADRES.

Projektowany budynek zlokalizowany będzie na działce o numerze ewidencyjnym 4835/4 jednostka

ewidencyjna: Chrzanów - miasto, obręb: Chrzanów, położonej przy ulicy Śląskiej w Chrzanowie.

3. INWESTOR.

Miejski Zarząd Zasobów Komunalnych
Ul. Gancarska 4
32-500 Chrzanów

4. PODSTAWA OPRACOWANIA.

Podstawę opracowania stanowi:

- projekt architektoniczny obiektu,

- zlecenie inwestora,
- obowiązujące normy:

PN-B-03264 :2002 Konstrukcje Betonowe, żelbetowe i sprężone.
PN-B-03150 :2000 Konstrukcje drewniane, obliczenia statyczne i projektowanie.
PN-90/B-03200 Konstrukcje stalowe.

PN-80/B-02010

Obciążenie śniegiem

PN-77/B-02011 Obciążenie wiatrem.

PN-82/B-02001 Obciążenie stałe.
PN-82/B-02003 Obciążenie zmienne.
PN-81/B-03020 Posadowienie bezpośrednie budowli.

- literatura przedmiotu oraz tablice projektowe:

J. Thierry - Remonty budynków i wzmacnianie konstrukcji.
E. Schild

- Słabe miejsca w budynku.

J. Kobiak - Konstrukcje żelbetowe.

A. Łapko

- Projektowanie konstrukcji żelbetowych.

Z. Pieniążek - Fizyka budowli , skrypt PK ,Kraków 1986

5.0. OPIS KONSTRUKCJI BUDYNKU

Inwentaryzację konstrukcyjno-budowlaną wykonano na podstawie szczegółowych oględzin

budynku, odkuwek sprawdzających elementy konstrukcyjne obiektu. Oględzin obiektu dokonano w
obecności użytkowników obiektu.

Projekt budowlany nadbudowy, przebudowy budynku nr 15 przy ul. Śląskiej w celu utworzenia

lokali socjalnych, adaptacji poddasza na lokale socjalne, adaptacji piwnic na potrzeby węzła cieplnego,
przebudowy klatki schodowej, wymiany stropów, elementów konstrukcyjnych dachu z uwzględnieniem
niezbędnych wyburzeń i robót konstrukcyjnych nowych elementów (słupy , belki, stropy wewnętrzne,
klatka schodowa).

Istniejące stropy nad wszystkimi kondygnacjami oprócz piwnic są drewniane Nad piwnicami

występuje strop odcinkowy na belkach stalowych. Istniejące ściany wykonane są z cegły pełnej,
konstrukcja dachu drewniana.
Budynek podlega remontowi obejmującemu, pogłębienie piwnic (poprzez podlanie fundamentów)
wyburzenie wszystkich ścian wewnętrznych na poziomie poddasza oraz kilku ścian wewnętrznych na
poziomoie piwnic, parteru i pietra. Stropy nad piętrem i parterem przeznaczone są w całości do wymiany
na żelbetowe.Strop nad piwnicą (kolebkowy) rozebrany i wymieniony na żelbetowy będzie tylko na
niewielkiej części. Na pozostałej części projektuje się wzmocnienie stropów. Istniejący dach podlega
całkowitej wymianie.

5.1. WARUNKI GRUNTOWE I POSADOWIENIE BUDYNKU

Fundamenty zaprojektowano jako ławy i stopy żelbetowe dla prostych warunków gruntowych.

Określając warunki gruntowe jako proste należy rozumieć grunt o warstwach jednorodnych genetycznie i
litologicznie, równoległych do powierzchni terenu, oraz braku występowania niekorzystnych zjawisk
geologicznych.

Poziom posadowienia h

z

min.=1,00 m p.p.t. wg PN-81/B-03020. W wypadku stwierdzenie podczas

robót wykonawczych innych warunków gruntowych niż założone wymaga odpowiedniej adaptacji projektu
według obowiązujących przepisów.

Projekt dostosowany do warunków stref: III – klimatycznej wg PN-82/B-02403,

III śniegowej wg PN-80/B-02010, I wiatrowej wg PN-77/B-02011.

Uwaga!

Sposób i warunki posadowienia budynku zaprojektowano dostosowując je do prostych warunków

gruntowych. W wypadku stwierdzenia miejscowego występowania innych niż założone gruntów należy
wykonać odrębne opracowanie, opinię geologiczną przez uprawnionego geologa.

5.2 DACH.

Dach zaprojektowano jako dźwigar drewniany kratowy o symetrycznie nachylonych połaciach

dachu – 25

o

z drewna sosnowego o wilgotności powietrzno-suchej (15-18 % wilgoci) i klasie C 30.

Pokrycie stanowi dachówka ceramiczna oparta na łatach drewnianych 40x50 mm.

Podstawowym elementem konstrukcyjnym jest dźwigar kratowy dwuspadowy z drewna litego o

wilgotności powietrzno-suchej (15-18 % wilgoci) i klasie C 30. O rozpiętości w świetle podpór 14,15 m.
Wysokość dźwigara przy okapie 0,20m, w kalenicy 3,98m.

Przekroje dźwigara kratowego DK-1, DK-2:

•

Pas górny 2x32x200 mm,

•

Pas dolny 2x32x200mm,

•

Słupki 3x32x200 mm,

•

Krzyżulce 3x32x200 mm,

•

Stężenia pionowe 1x32x100 mm,

•

Stężenia ostatniego skratowania 1x32x200 mm,

•

Stężenia połaciowe (deskowanie pełne)

Konstrukcja dźwigarów wymaga opracowania projektu wykonawczego łącznie z połączeniami, zgodnie z
systemowymi rozwiązaniami wybranego producenta Wszelkie połączenia wykonać zgodnie z zasadami
sztuki ciesielskiej. Dźwigar należy ułożyć na warstwie papy. Dodatkowo pas dolny dźwigara DK-2 należy
wzmocnić dwoma kątownikami 80x40x6 mm według rysunku konstrukcji.

DREWNO PRZED ROZPOCZĘCIEM BOBÓT NALEŻY ZAIMPREGNOWAĆ (np ŚRODKIEM
FOBOS).

Zestawienie obciążeń na połać dachową:

Dane liczbowe:
- nachylenie dachu -

α

=25,0

°

cos

α

=0,906;

sin

α

=0,422;

tg

α

=0,466

- rozpiętość w osiach ścian l

o

= 14,15 m

- rozstaw dźwigarów – b = 1,0 m,

CIĘŻAR POKRYCIA:

Obciążenia

Wartość

charakterystyczna

[kN/m

2

]

Współ.

obciążenia

γ

f

Wartość

obliczeniowa

[kN/m

2

]

Ciężar własny pokrycia z uwzgl.
krokwi i łat (wg tabl. Z2-1, lp.1
w PN-82/B-02001)

g

k1

= 0,75

1,2

g

d1

= 0, 90

Ocieplenie - wełna mineralna –
15cm
0,15 x 1,00

g

k2

= 0,15

1,2

g

d2

= 0,18

Płyty G-K na ruszcie
drewnianym lub stalowym

g

k3

= 0,32

1,2

g

d3

= 0,38

RAZEM:

g

k

= 1,22

---

g

d

= 1,46

OBCIĄŻENIA NA DŹWIGAR (

α = 25°)

Obciążenia

Wartość

charakteryst.

[kN/m

2

]

Współ.

Obciążen

ia

γ

f

Wartość

obliczenio

wa

[kN/m

2

]

Składowe prostopadłe

obciążenia

Składowe

równoległe

Wartość

charaktery

st.

[kN/m

2

]

Wartość

obliczen.

[kN/m

2

]

Wartość

charakter

yst.

[kN/m

2

]

Wartość

obliczen.

[kN/m

2

]

Ciężar własny pokrycia

g

k

= 1,22

1,2

g

d

= 1,46

g

k

⋅

cos

α

=

g

k

⊥

= 1,10

g

d

⋅

cos

α

=

g

d

⊥

= 1,33

g

k

⋅

sin

α

=

g

k

||

=

0,52

g

d

⋅

sin

α

=

g

d

||

=

0,61

Śnieg (wg tabl. Z1-1 PN-
80/B-02010)

C

Q

S

k

k

⋅

=

S

k

= 1,2

1,5

S

d

= 1,80

S

k

⋅

cos

2

α

=

S

k

⊥

= 0,99

S

d

⋅

cos

2

α

=

S

d

⊥

= 1,48

S

k

⋅

cos

α⋅

s

in

α

S

k

||

=

0,46

S

d

⋅

cos

α⋅

s

in

α

S

d

||

=

0,69

Wiatr (wg tabl. Z1-3 PN-
77/B-02011

β

⋅

⋅

⋅

=

C

e

C

k

q

k

p

p

k1

= -0,32

1,3

p

d1

= -0,42

p

k1

⊥

=

- 0,32

p

d1

⊥

=

- 0,42

-----------

RAZEM:

q

k1

=2,42

q

k2

=2,10

----

q

d1

=3,26

q

d2

=2,84

q

k1

⊥

=2,09

q

k2

⊥

=1,77

q

d1

⊥

=2.81

q

d2

⊥

=2,39

q

k

||

=0,98

q

d

||

=1,3

Wymiarowanie krzyżulca.

Wymiary przekroju:

h=160,0 mm b=200,0 mm.

Charakterystyka geometryczna przekroju:

Jxg=6400,0; Jyg=5406,7 cm

4

; A=192,00 cm

2

; ix=5,8; iy=5,3 cm; Wx=640,0; Wy=675,8 cm

3

.

Własności techniczne drewna

:

Przyjęto 1 klasę użytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20° i wilgotności powyżej 65% tylko
przez kilka tygodni w roku) oraz klasę trwania obciążenia: Długotrwałe

K

mod

= 0,70

γ

M

=1,3

Cechy drewna: Drewno C30.

y

Y

z

Z

160

200

Sprawdzenie nośności pręta
Sprawdzenie nośności przeprowadzono wg PN-B-03150:2000.

W obliczeniach uwzględniono ekstremalne

wartości wielkości statycznych.

Charakterystyka zastępcza przekroju

:

Moment bezwładności względem osi prostopadłej do przewiązek:
I

tot

= b [(3h + 2a)

3

- (h + 2a)

3

+ h

3

] / 12 = 20,0×[(3×3,2 + 2×3,2)

3

- (3,2 + 2×3,2)

3

+ 3,2

3

] / 12 = 5406,7 cm

4

Nośność na ściskanie

:

Wyniki dla x

a

=0,00 m; x

b

=2,99 m, przy obciążeniach “BC”.

- długość wyboczeniowa w płaszczyźnie układu(wyznaczona na podstawie podatności węzłów):

l

c

= μ l = 1,000×2,987 = 2,987 m

- długość wyboczeniowa w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu:

l

c

= μ l = 1,000×2,987 = 2,987 m

Długości wyboczeniowe dla wyboczenia w płaszczyznach prostopadłych do osi głównych przekroju,
wynoszą:

l

c,y

= 2,987 m;

l

c,z

= 2,987 m

Współczynniki wyboczeniowe:

λ

y

=

tot

y

tot

y

c

A

I

l

/

/

,

,

= 298,7 / 6400,0 / 192,00 = 51,7

λ

z

=

tot

z

tot

z

c

A

I

l

/

/

,

,

= 298,7 / 5406,7 / 192,00 = 56,3

λ

1

= 12 l

1

/ h = 3,464×59,7 / 3,2 = 64,7

λ

ef

=

2

/

2

1

2

n

λ

η

+

λ

= 56,3² + 3,5×64,7²×3 / 2 = 158,5

σ

c,crit,y

= π

2

E

0,05

/ λ

2

ef,y

= 9,87×7400 / (51,74)

2

= 27,28 MPa

σ

c,crit,z

= π

2

E

0,05

/ λ

2

ef,z

= 9,87×7400 / (158,52)

2

= 2,91 MPa

λ

rel,y

=

y

crit

c

k

c

f

,

,

,

0

,

/

σ

= 21/27,28 = 0,877

λ

rel,z

=

z

crit

c

k

c

f

,

,

,

0

,

/

σ

= 21/2,91 = 2,688

k

y

= 0,5 [1 + β

c

(λ

rel,y

- 0,5) + λ

2

rel,y

] = 0,5×[1+0,2×(0,877 - 0,5) + (0,877)

2

] = 0,923

k

z

= 0,5 [1 + β

c

(λ

rel,z

- 0,5) + λ

2

rel,z

] = 0,5×[1+0,2×(2,688 - 0,5) + (2,688)

2

] = 4,331

k

c,y

=

)

/(

1

2

,

2

y

rel

y

y

k

k

λ

−

+

= 1/(0,923 + 0,923² - 0,877² ) = 0,828

k

c,z

=

)

/(

1

2

,

2

z

rel

z

z

k

k

λ

−

+

= 1/(4,331 + 4,331² - 2,688² ) = 0,129

Powierzchnia obliczeniowa przekroju A

d

= 192,00 cm

2

.

Nośność na ściskanie:

σ

c,0,d

= N / A

d

= 18,115 / 192,00 ×10 = 0,944 < 1,46 = 0,129×11,31 = k

c

f

c,0,d

Nośność na zginanie

:

Wyniki dla x

a

=1,49 m; x

b

=1,49 m, przy obciążeniach “BC”.

Największe naprężenia dla gałęzi ściskanej:

σ

i

= γ

i

a

i

M / I

ef

= 1,000×6,4×0,053 / 5242,9 ×10

3

= 0,000 < 11,308 = f

c,0,d

Największe naprężenia dla gałęzi rozciąganej:

σ

i

= γ

i

a

i

M / I

ef

= 1,000×6,4×0,053 / 5242,9 ×10

3

= 0,000 < 7,54 = f

c,0,t

Nośność dla x

a

=1,49 m; x

b

=1,49 m, przy obciążeniach “BC”:

=

σ

+

σ

d

z

m

d

z

m

m

d

y

m

d

y

m

f

k

f

,

,

,

,

,

,

,

,

0,000
12,92

+ 1,0×

0,000
12,92

= 0,000 < 1

Nośność ze ściskaniem dla x

a

=0,00 m; x

b

=2,99 m, przy obciążeniach “BC”:

+

σ

2

,

0

,

2

,

0

,

d

c

d

c

f

=

σ

+

σ

d

z

m

d

z

m

m

d

y

m

d

y

m

f

k

f

,

,

,

,

,

,

,

,

0,944²
11,31²

+

0,000
12,92

+ 1,0×

0,000
12,92

= 0,007 < 1

Nośność na ścinanie

:

Wyniki dla x

a

=2,99 m; x

b

=0,00 m, przy obciążeniach “BC”.

Naprężenia tnące dla ścinania w płaszczyźnie równoległej do przewiązek:

τ = 1,5 V / (n b h) = 1,5×0,071 / (3×20,0×3,2) ×10 = 0,006 MPa

Naprężenia tnące dla ścinania w płaszczyźnie prostopadłej do przewiązek:

τ’ = 1,5 V’ / (n b h) = 1,5×0,000 / (3×20,0×3,2) ×10 = 0,000 MPa

Nośność na ścinanie:

2

2

'

τ

+

τ

= 0,006² + 0,000² = 0,006 < 1,35 = f

v,d

Wymiarowanie słupka

y

Y

z

Z

160

200

Wymiary przekroju:

h=160,0 mm b=200,0 mm.

Charakterystyka geometryczna przekroju:

Jxg=6400,0; Jyg=5406,7 cm

4

; A=192,00 cm

2

; ix=5,8; iy=5,3 cm; Wx=640,0; Wy=675,8 cm

3

.

Własności techniczne drewna

:

Przyjęto 1 klasę użytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20° i wilgotności powyżej 65% tylko
przez kilka tygodni w roku) oraz klasę trwania obciążenia: Długotrwałe

K

mod

= 0,70

γ

M

=1,3

Cechy drewna: Drewno C30.

Sprawdzenie nośności pręta
Sprawdzenie nośności przeprowadzono wg PN-B-03150:2000.

W obliczeniach uwzględniono ekstremalne

wartości wielkości statycznych.

Charakterystyka zastępcza przekroju

:

Moment bezwładności względem osi prostopadłej do przewiązek:
I

tot

= b [(3h + 2a)

3

- (h + 2a)

3

+ h

3

] / 12 = 20,0×[(3×3,2 + 2×3,2)

3

- (3,2 + 2×3,2)

3

+ 3,2

3

] / 12 = 5406,7 cm

4

Nośność na ściskanie

:

Wyniki dla x

a

=0,00 m; x

b

=3,18 m, przy obciążeniach “BC”.

- długość wyboczeniowa w płaszczyźnie układu(wyznaczona na podstawie podatności węzłów):

l

c

= μ l = 1,000×3,180 = 3,180 m

- długość wyboczeniowa w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu:

l

c

= μ l = 1,000×3,180 = 3,180 m

Długości wyboczeniowe dla wyboczenia w płaszczyznach prostopadłych do osi głównych przekroju,
wynoszą:

l

c,y

= 3,180 m;

l

c,z

= 3,180 m

Współczynniki wyboczeniowe:

λ

y

=

tot

y

tot

y

c

A

I

l

/

/

,

,

= 318,0 / 6400,0 / 192,00 = 55,1

λ

z

=

tot

z

tot

z

c

A

I

l

/

/

,

,

= 318,0 / 5406,7 / 192,00 = 59,9

λ

1

= 12 l

1

/ h = 3,464×63,6 / 3,2 = 68,8

λ

ef

=

2

/

2

1

2

n

λ

η

+

λ

= 59,9² + 3,5×68,8²×3 / 2 = 168,8

σ

c,crit,y

= π

2

E

0,05

/ λ

2

ef,y

= 9,87×7400 / (55,08)

2

= 24,07 MPa

σ

c,crit,z

= π

2

E

0,05

/ λ

2

ef,z

= 9,87×7400 / (168,75)

2

= 2,56 MPa

λ

rel,y

=

y

crit

c

k

c

f

,

,

,

0

,

/

σ

= 21/24,07 = 0,934

λ

rel,z

=

z

crit

c

k

c

f

,

,

,

0

,

/

σ

= 21/2,56 = 2,861

k

y

= 0,5 [1 + β

c

(λ

rel,y

- 0,5) + λ

2

rel,y

] = 0,5×[1+0,2×(0,934 - 0,5) + (0,934)

2

] = 0,980

k

z

= 0,5 [1 + β

c

(λ

rel,z

- 0,5) + λ

2

rel,z

] = 0,5×[1+0,2×(2,861 - 0,5) + (2,861)

2

] = 4,830

k

c,y

=

)

/(

1

2

,

2

y

rel

y

y

k

k

λ

−

+

= 1/(0,980 + 0,980² - 0,934² ) = 0,784

k

c,z

=

)

/(

1

2

,

2

z

rel

z

z

k

k

λ

−

+

= 1/(4,830 + 4,830² - 2,861² ) = 0,115

Powierzchnia obliczeniowa przekroju A

d

= 192,00 cm

2

.

Nośność na ściskanie:

σ

c,0,d

= N / A

d

= 12,556 / 192,00 ×10 = 0,654 < 1,30 = 0,115×11,31 = k

c

f

c,0,d

Wymiarowanie pasa górnego

y

Y

z

Z

200

96

Wymiary przekroju:

h=200,0 mm b=96,0 mm.

Charakterystyka geometryczna przekroju:

Jxg=4266,7; Jyg=1419,9 cm

4

; A=128,00 cm

2

; ix=5,8; iy=3,3 cm; Wx=426,7; Wy=295,8 cm

3

.

Własności techniczne drewna

:

Przyjęto 1 klasę użytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20° i wilgotności powyżej 65% tylko
przez kilka tygodni w roku) oraz klasę trwania obciążenia: Długotrwałe

K

mod

= 0,70

γ

M

=1,3

Cechy drewna: Drewno C30.

Sprawdzenie nośności pręta
Sprawdzenie nośności przeprowadzono wg PN-B-03150:2000.

W obliczeniach uwzględniono ekstremalne

wartości wielkości statycznych.

Charakterystyka zastępcza przekroju

:

Moment bezwładności względem osi prostopadłej do przewiązek:

I

tot

= b [(2h + a)

3

- a

3

] / 12 = 20,0×[(2×3,2 + 3,2)

3

- 3,2

3

] / 12 = 1419,9 cm

4

Nośność na ściskanie

:

Wyniki dla x

a

=2,13 m; x

b

=0,00 m, przy obciążeniach “BC”.

- długość wyboczeniowa w płaszczyźnie układu(wyznaczona na podstawie podatności węzłów):

l

c

= μ l = 0,699×2,130 = 1,489 m

- długość wyboczeniowa w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu:

l

c

= μ l = 1,000×2,130 = 2,130 m

Długości wyboczeniowe dla wyboczenia w płaszczyznach prostopadłych do osi głównych przekroju,
wynoszą:

l

c,y

= 1,489 m;

l

c,z

= 2,130 m

Współczynniki wyboczeniowe:

λ

y

=

tot

y

tot

y

c

A

I

l

/

/

,

,

= 148,9 / 4266,7 / 128,00 = 25,8

λ

z

=

tot

z

tot

z

c

A

I

l

/

/

,

,

= 213,0 / 1419,9 / 128,00 = 63,9

λ

1

= 12 l

1

/ h = 3,464×42,6 / 3,2 = 46,1

λ

ef

=

2

/

2

1

2

n

λ

η

+

λ

= 63,9² + 3,5×46,1²×2 / 2 = 107,4

σ

c,crit,y

= π

2

E

0,05

/ λ

2

ef,y

= 9,87×7400 / (25,78)

2

= 109,87 MPa

σ

c,crit,z

= π

2

E

0,05

/ λ

2

ef,z

= 9,87×7400 / (107,37)

2

= 6,34 MPa

λ

rel,y

=

y

crit

c

k

c

f

,

,

,

0

,

/

σ

= 21/109,87 = 0,437

λ

rel,z

=

z

crit

c

k

c

f

,

,

,

0

,

/

σ

= 21/6,34 = 1,821

k

y

= 0,5 [1 + β

c

(λ

rel,y

- 0,5) + λ

2

rel,y

] = 0,5×[1+0,2×(0,437 - 0,5) + (0,437)

2

] = 0,589

k

z

= 0,5 [1 + β

c

(λ

rel,z

- 0,5) + λ

2

rel,z

] = 0,5×[1+0,2×(1,821 - 0,5) + (1,821)

2

] = 2,289

k

c,y

=

)

/(

1

2

,

2

y

rel

y

y

k

k

λ

−

+

= 1/(0,589 + 0,589² - 0,437² ) = 1,016

k

c,z

=

)

/(

1

2

,

2

z

rel

z

z

k

k

λ

−

+

= 1/(2,289 + 2,289² - 1,821² ) = 0,272

Powierzchnia obliczeniowa przekroju A

d

= 128,00 cm

2

.

Nośność na ściskanie:

σ

c,0,d

= N / A

d

= 6,272 / 128,00 ×10 = 0,490 < 3,07 = 0,272×11,31 = k

c

f

c,0,d

Ściskanie ze zginaniem dla x

a

=2,13 m; x

b

=0,00 m, przy obciążeniach “BC”:

=

σ

+

σ

+

σ

d

y

m

d

y

m

d

z

m

d

z

m

m

d

c

y

c

d

c

f

f

k

f

k

,

,

,

,

,

,

,

,

,

0

,

,

,

0

,

0,490

1,016×11,31

+ 1,0×

0,000
12,92

+

0,000
12,92

= 0,043 < 1

=

σ

+

σ

+

σ

d

y

m

d

y

m

m

d

z

m

d

z

m

d

c

z

c

d

c

f

k

f

f

k

,

,

,

,

,

,

,

,

,

0

,

,

,

0

,

0,490

0,272×11,31

+

0,000
12,92

+ 1,0×

0,000
12,92

= 0,159 < 1

Nośność na zginanie

:

Wyniki dla x

a

=0,00 m; x

b

=2,13 m, przy obciążeniach “BC”.

Największe naprężenia dla gałęzi ściskanej:

σ

i

= γ’

i

a’

i

M’ / I’

ef

= 1,000×0,0×1,642 / 4266,7 ×10

3

= 0,000 < 11,308 = f

c,0,d

Największe naprężenia dla gałęzi rozciąganej:

σ

i

= γ’

i

a’

i

M’ / I’

ef

= 1,000×0,0×1,642 / 4266,7 ×10

3

= 0,000 < 7,54 = f

c,0,t

Nośność dla x

a

=0,00 m; x

b

=2,13 m, przy obciążeniach “BC”:

=

σ

+

σ

d

z

m

d

z

m

m

d

y

m

d

y

m

f

k

f

,

,

,

,

,

,

,

,

3,850
12,92

+ 1,0×

0,000
12,92

= 0,298 < 1

Nośność ze ściskaniem dla x

a

=2,13 m; x

b

=0,00 m, przy obciążeniach “BC”:

+

σ

2

,

0

,

2

,

0

,

d

c

d

c

f

=

σ

+

σ

d

z

m

d

z

m

m

d

y

m

d

y

m

f

k

f

,

,

,

,

,

,

,

,

0,490²
11,31²

+

0,000
12,92

+ 1,0×

0,000
12,92

= 0,002 < 1

Nośność na ścinanie

:

Wyniki dla x

a

=0,00 m; x

b

=2,13 m, przy obciążeniach “BC”.

Naprężenia tnące dla ścinania w płaszczyźnie równoległej do przewiązek:

τ = 1,5 V / (n b h) = 1,5×0,000 / (2×20,0×3,2) ×10 = 0,000 MPa

Naprężenia tnące dla ścinania w płaszczyźnie prostopadłej do przewiązek:

τ’ = 1,5 V’ / (n b h) = 1,5×4,422 / (2×20,0×3,2) ×10 = 0,518 MPa

Nośność na ścinanie:

2

2

'

τ

+

τ

= 0,000² + 0,518² = 0,518 < 1,35 = f

v,d

Wymiarowanie pasa dolnego

y

Y

z

Z

200

96

Wymiary przekroju:

h=200,0 mm b=96,0 mm.

Charakterystyka geometryczna przekroju:

Jxg=4266,7; Jyg=1419,9 cm

4

; A=128,00 cm

2

; ix=5,8; iy=3,3 cm; Wx=426,7; Wy=295,8 cm

3

.

Własności techniczne drewna

:

Przyjęto 1 klasę użytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20° i wilgotności powyżej 65% tylko
przez kilka tygodni w roku) oraz klasę trwania obciążenia: Długotrwałe.

K

mod

= 0,70

γ

M

=1,3

Cechy drewna: Drewno C30.

Sprawdzenie nośności pręta
Sprawdzenie nośności przeprowadzono wg PN-B-03150:2000.

W obliczeniach uwzględniono ekstremalne

wartości wielkości statycznych.

Charakterystyka zastępcza przekroju

:

Moment bezwładności względem osi prostopadłej do przewiązek:

I

tot

= b [(2h + a)

3

- a

3

] / 12 = 20,0×[(2×3,2 + 3,2)

3

- 3,2

3

] / 12 = 1419,9 cm

4

Nośność na ściskanie

:

Wyniki dla x

a

=0,00 m; x

b

=1,68 m, przy obciążeniach “BC”.

- długość wyboczeniowa w płaszczyźnie układu(wyznaczona na podstawie podatności węzłów):

l

c

= μ l = 0,692×1,680 = 1,163 m

- długość wyboczeniowa w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu:

l

c

= μ l = 1,000×1,680 = 1,680 m

Długości wyboczeniowe dla wyboczenia w płaszczyznach prostopadłych do osi głównych przekroju,
wynoszą:

l

c,y

= 1,163 m;

l

c,z

= 1,680 m

Współczynniki wyboczeniowe:

λ

y

=

tot

y

tot

y

c

A

I

l

/

/

,

,

= 116,3 / 4266,7 / 128,00 = 20,1

λ

z

=

tot

z

tot

z

c

A

I

l

/

/

,

,

= 168,0 / 1419,9 / 128,00 = 50,4

λ

1

= 12 l

1

/ h = 3,464×33,6 / 3,2 = 36,4

λ

ef

=

2

/

2

1

2

n

λ

η

+

λ

= 50,4² + 3,5×36,4²×2 / 2 = 84,7

σ

c,crit,y

= π

2

E

0,05

/ λ

2

ef,y

= 9,87×7400 / (20,14)

2

= 180,13 MPa

σ

c,crit,z

= π

2

E

0,05

/ λ

2

ef,z

= 9,87×7400 / (84,70)

2

= 10,18 MPa

λ

rel,y

=

y

crit

c

k

c

f

,

,

,

0

,

/

σ

= 21/180,13 = 0,341

λ

rel,z

=

z

crit

c

k

c

f

,

,

,

0

,

/

σ

= 21/10,18 = 1,436

k

y

= 0,5 [1 + β

c

(λ

rel,y

- 0,5) + λ

2

rel,y

] = 0,5×[1+0,2×(0,341 - 0,5) + (0,341)

2

] = 0,542

k

z

= 0,5 [1 + β

c

(λ

rel,z

- 0,5) + λ

2

rel,z

] = 0,5×[1+0,2×(1,436 - 0,5) + (1,436)

2

] = 1,625

k

c,y

=

)

/(

1

2

,

2

y

rel

y

y

k

k

λ

−

+

= 1/(0,542 + 0,542² - 0,341² ) = 1,037

k

c,z

=

)

/(

1

2

,

2

z

rel

z

z

k

k

λ

−

+

= 1/(1,625 + 1,625² - 1,436² ) = 0,419

Powierzchnia obliczeniowa przekroju A

d

= 128,00 cm

2

.

Nośność na ściskanie:

σ

c,0,d

= N / A

d

= 12,882 / 128,00 ×10 = 1,006 < 4,74 = 0,419×11,31 = k

c

f

c,0,d

Ściskanie ze zginaniem dla x

a

=0,00 m; x

b

=1,68 m, przy obciążeniach “BC”:

=

σ

+

σ

+

σ

d

y

m

d

y

m

d

z

m

d

z

m

m

d

c

y

c

d

c

f

f

k

f

k

,

,

,

,

,

,

,

,

,

0

,

,

,

0

,

1,006

1,037×11,31

+ 1,0×

0,000
12,92

+

0,000
12,92

= 0,086 < 1

=

σ

+

σ

+

σ

d

y

m

d

y

m

m

d

z

m

d

z

m

d

c

z

c

d

c

f

k

f

f

k

,

,

,

,

,

,

,

,

,

0

,

,

,

0

,

1,006

0,419×11,31

+

0,000
12,92

+ 1,0×

0,000
12,92

= 0,212 < 1

Nośność na zginanie

:

Wyniki dla x

a

=0,00 m; x

b

=1,68 m, przy obciążeniach “BC”.

Największe naprężenia dla gałęzi ściskanej:

σ

i

= γ’

i

a’

i

M’ / I’

ef

= 1,000×0,0×0,662 / 4266,7 ×10

3

= 0,000 < 11,308 = f

c,0,d

Największe naprężenia dla gałęzi rozciąganej:

σ

i

= γ’

i

a’

i

M’ / I’

ef

= 1,000×0,0×0,662 / 4266,7 ×10

3

= 0,000 < 7,54 = f

c,0,t

Nośność dla x

a

=0,00 m; x

b

=1,68 m, przy obciążeniach “BC”:

=

σ

+

σ

d

z

m

d

z

m

m

d

y

m

d

y

m

f

k

f

,

,

,

,

,

,

,

,

1,551
12,92

+ 1,0×

0,000
12,92

= 0,120 < 1

Nośność ze ściskaniem dla x

a

=0,00 m; x

b

=1,68 m, przy obciążeniach “BC”:

+

σ

2

,

0

,

2

,

0

,

d

c

d

c

f

=

σ

+

σ

d

z

m

d

z

m

m

d

y

m

d

y

m

f

k

f

,

,

,

,

,

,

,

,

1,006²
11,31²

+

0,000
12,92

+ 1,0×

0,000
12,92

= 0,008 < 1

Nośność na ścinanie

:

Wyniki dla x

a

=0,42 m; x

b

=1,26 m, przy obciążeniach “BC”.

Naprężenia tnące dla ścinania w płaszczyźnie równoległej do przewiązek:

τ = 1,5 V / (n b h) = 1,5×0,000 / (2×20,0×3,2) ×10 = 0,000 MPa

Naprężenia tnące dla ścinania w płaszczyźnie prostopadłej do przewiązek:

τ’ = 1,5 V’ / (n b h) = 1,5×1,060 / (2×20,0×3,2) ×10 = 0,124 MPa

Nośność na ścinanie:

2

2

'

τ

+

τ

= 0,000² + 0,124² = 0,124 < 1,35 = f

v,d

Wymiarowanie Krzyżulca

y

Y

z

Z

160

200

Wymiary przekroju:

h=160,0 mm b=200,0 mm.

Charakterystyka geometryczna przekroju:

Jxg=6400,0; Jyg=5406,7 cm

4

; A=192,00 cm

2

; ix=5,8; iy=5,3 cm; Wx=640,0; Wy=675,8 cm

3

.

Własności techniczne drewna

:

Przyjęto 1 klasę użytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20° i wilgotności powyżej 65% tylko
przez kilka tygodni w roku) oraz klasę trwania obciążenia: Długotrwałe (6 miesięcy - 10 lat, np. obciążenie
magazynu).

K

mod

= 0,70

γ

M

=1,3

Cechy drewna: Drewno C30.

Sprawdzenie nośności pręta
Sprawdzenie nośności przeprowadzono wg PN-B-03150:2000.

W obliczeniach uwzględniono ekstremalne

wartości wielkości statycznych.

Charakterystyka zastępcza przekroju

:

Moment bezwładności względem osi prostopadłej do przewiązek:
I

tot

= b [(3h + 2a)

3

- (h + 2a)

3

+ h

3

] / 12 = 20,0×[(3×3,2 + 2×3,2)

3

- (3,2 + 2×3,2)

3

+ 3,2

3

] / 12 = 5406,7 cm

4

Nośność na ściskanie

:

Wyniki dla x

a

=0,00 m; x

b

=2,99 m, przy obciążeniach “BC”.

- długość wyboczeniowa w płaszczyźnie układu(wyznaczona na podstawie podatności węzłów):

l

c

= μ l = 1,000×2,987 = 2,987 m

- długość wyboczeniowa w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu:

l

c

= μ l = 1,000×2,987 = 2,987 m

Długości wyboczeniowe dla wyboczenia w płaszczyznach prostopadłych do osi głównych przekroju,
wynoszą:

l

c,y

= 2,987 m;

l

c,z

= 2,987 m

Współczynniki wyboczeniowe:

λ

y

=

tot

y

tot

y

c

A

I

l

/

/

,

,

= 298,7 / 6400,0 / 192,00 = 51,7

λ

z

=

tot

z

tot

z

c

A

I

l

/

/

,

,

= 298,7 / 5406,7 / 192,00 = 56,3

λ

1

= 12 l

1

/ h = 3,464×59,7 / 3,2 = 64,7

λ

ef

=

2

/

2

1

2

n

λ

η

+

λ

= 56,3² + 3,5×64,7²×3 / 2 = 158,5

σ

c,crit,y

= π

2

E

0,05

/ λ

2

ef,y

= 9,87×7400 / (51,74)

2

= 27,28 MPa

σ

c,crit,z

= π

2

E

0,05

/ λ

2

ef,z

= 9,87×7400 / (158,52)

2

= 2,91 MPa

λ

rel,y

=

y

crit

c

k

c

f

,

,

,

0

,

/

σ

= 21/27,28 = 0,877

λ

rel,z

=

z

crit

c

k

c

f

,

,

,

0

,

/

σ

= 21/2,91 = 2,688

k

y

= 0,5 [1 + β

c

(λ

rel,y

- 0,5) + λ

2

rel,y

] = 0,5×[1+0,2×(0,877 - 0,5) + (0,877)

2

] = 0,923

k

z

= 0,5 [1 + β

c

(λ

rel,z

- 0,5) + λ

2

rel,z

] = 0,5×[1+0,2×(2,688 - 0,5) + (2,688)

2

] = 4,331

k

c,y

=

)

/(

1

2

,

2

y

rel

y

y

k

k

λ

−

+

= 1/(0,923 + 0,923² - 0,877² ) = 0,828

k

c,z

=

)

/(

1

2

,

2

z

rel

z

z

k

k

λ

−

+

= 1/(4,331 + 4,331² - 2,688² ) = 0,129

Powierzchnia obliczeniowa przekroju A

d

= 192,00 cm

2

.

Nośność na ściskanie:

σ

c,0,d

= N / A

d

= 18,115 / 192,00 ×10 = 0,944 < 1,46 = 0,129×11,31 = k

c

f

c,0,d

Nośność na zginanie

:

Wyniki dla x

a

=1,49 m; x

b

=1,49 m, przy obciążeniach “BC”.

Największe naprężenia dla gałęzi ściskanej:

σ

i

= γ

i

a

i

M / I

ef

= 1,000×6,4×0,053 / 5242,9 ×10

3

= 0,000 < 11,308 = f

c,0,d

Największe naprężenia dla gałęzi rozciąganej:

σ

i

= γ

i

a

i

M / I

ef

= 1,000×6,4×0,053 / 5242,9 ×10

3

= 0,000 < 7,54 = f

c,0,t

Nośność dla x

a

=1,49 m; x

b

=1,49 m, przy obciążeniach “BC”:

=

σ

+

σ

d

z

m

d

z

m

m

d

y

m

d

y

m

f

k

f

,

,

,

,

,

,

,

,

0,000
12,92

+ 1,0×

0,000
12,92

= 0,000 < 1

Nośność ze ściskaniem dla x

a

=0,00 m; x

b

=2,99 m, przy obciążeniach “BC”:

+

σ

2

,

0

,

2

,

0

,

d

c

d

c

f

=

σ

+

σ

d

z

m

d

z

m

m

d

y

m

d

y

m

f

k

f

,

,

,

,

,

,

,

,

0,944²
11,31²

+

0,000
12,92

+ 1,0×

0,000
12,92

= 0,007 < 1

Nośność na ścinanie

:

Wyniki dla x

a

=2,99 m; x

b

=0,00 m, przy obciążeniach “BC”.

Naprężenia tnące dla ścinania w płaszczyźnie równoległej do przewiązek:

τ = 1,5 V / (n b h) = 1,5×0,071 / (3×20,0×3,2) ×10 = 0,006 MPa

Naprężenia tnące dla ścinania w płaszczyźnie prostopadłej do przewiązek:

τ’ = 1,5 V’ / (n b h) = 1,5×0,000 / (3×20,0×3,2) ×10 = 0,000 MPa

Nośność na ścinanie:

2

2

'

τ

+

τ

= 0,006² + 0,000² = 0,006 < 1,35 = f

v,d

Stan graniczny użytkowania

:

Wyniki dla x

a

=0,00 m; x

b

=2,99 m, przy obciążeniach “BC”.

Ugięcie graniczne

u

net,fin

= l / 150 = 19,9 mm

Ugięcia od obciążeń stałych (ciężar własny + “”):

u

z,fin

= u

z,inst

(1+k

def

) = 0,0×(1 + 0,60) = 0,0 mm

u

y,fin

= u

y,inst

(1+k

def

) = 0,0×(1 + 0,60) = 0,0 mm

Ugięcia od obciążeń zmiennych (“BC”):
Klasa trwania obciążeń zmiennych: Stałe (więcej niż 10 lat, np. ciężar własny).

u

z,fin

= u

z,inst

(1+k

def

) = 0,0×(1 + 0,60) = 0,0 mm

u

y,fin

= u

y,inst

(1+k

def

) = 0,2×(1 + 0,60) = 0,3 mm

Ugięcie całkowite:

u

y,fin

= 0,0 + 0,3 = 0,3 < 19,9 = u

net,fin

5.3 ANKROWANIE

W budynku należy wykonać ankrowanie ścian w dwóch poziomach. Pierwsze ankrowanie należy

wykonać w poziomie nowoprojektowanego stropu nad piwnicami. Drugie ankrowanie należy wykonać w
poziomie płyty nad parterem.

Ankrowanie w poziomie piwnicy należy wykonać z prętów

φ

26 sięgających od ściany nośnej do

ściany nośnej. Łączenie prętów poprzez spawanie na zakład 800 mm . Kotwienie w ścianach wykonać na
kotwie z ceownika 160 długości 600 mm dwoma nakrętkami M26. Po wykonaniu stężeń gniazda wypełnić
zaprawą cementową. Przebieg prętów należy zabetonować łącznie z płytą nad piwnicą.

Drugie ankrowanie stanowią pręty

φ

20 mm wpuszczone w płytę żelbetową na długość 1400 mm .

Po związaniu betonu należy założyć od zewnętrznej strony blachę 350x350 mm i skręcić dwoma
nakrętkami M20. Gniazda wypełnić zaprawą cementową.

5.4 STROPY

Stropy drewniane zostały przeprojektowane na żelbetowe wylewane na budowie. Poziomy

nowoprojektowanych stropów wg projektu architektury.

Oparcie stropu nad parterem i piętrem stanowią belki żelbetowe (opierane na zewnętrznych

ścianach nośnych) i istniejące ściany nośne zewnętrzne na których odcinkami ok. 0.5m w dostępach ok.
0.5m należy opierać nowoprojektowaną płytę żelbetową. Stropy nad piętrem należy wykonać grubości
15cm jako elementy ciągłe na całej powierzchni kondygnacji, betonując łącznie z wieńcami i elementami
belkowymi. Przerwy robocze oraz dylatacje należy uzgadniać z projektantem konstrukcji.
Nad sklepieniem kolebkowym należy wykonać nową płytą żelbetową grubości 12cm oddylatowaną 10cm
styropianu (od istniejącego stropu) opartą na wieńcach i belkach. Zadaniem jej jest przeniesienie w
bezpieczny sposób obciążeń użytkowych na wieńce i belki, tak aby istniejący strop odcinkowy został
odciążony. Przed przystąpieniem do wzmacniania stropu kolebkowego należy go podeprzeć deskowaniem
pełnym oraz wykonać wzmocnienie i podparcie belek stalowych. Po rozdeskowaniu stropów kolebkowych
kierownik budowy musi stwierdzić ich stan techniczny i możliwość ich dalszego użytkowania
Elementy płytowe stropu pracują w sposób mieszany – od płyt o schemacie elementu jednoprzęsłowego,
wolnopodpartego do płyt o schemacie elementu ciągłego, zbrojonego krzyżowo.

W stropie należy wykonać dodatkowe belki ukryte poprzez lokalne zagęszczenie zbrojenia w obrębie

otworów (szacht instalacyjny).
Strop nad piwnicą i parterem należy wykonać w etapach. Etapy wylewania stropów pokazano na rysunku
K-14, K-15.
Strop należy wykonać z betonu klasy B20 zbrojonego konstrukcyjnie stalą AIIIN – B500SP oraz
pomocniczo stalą AI – St3S. Otulenie zbrojenia konstrukcyjnego wynosi 1,5 cm.

Warstwy stropu:

-

Płytki ceramiczne - 2,0 cm,

-

wylewka cementowa - 6,0 cm

-

styropian PS-E FS-20 – 6,0 cm

-

płyta żelbetowa - 15 cm

-

tynk gipsowy/sufit podwieszany

OBC. NA STROP ŻELBETOWY NAD KLATKĄ SCHODOWĄ:

OBCIĄŻENIA

ρ

g k

γ

g d

STAŁE

[m]

[kN/m3]

[kN/m2]

[kN/m2]

1.

Płytki ceram. - 2,0cm

0,02

21,0

0,420

1,2

0,504

2.

Podkład cementowy (6,0 cm)

0,04

22,0

0,880

1,3

1,144

3.

Styropian PS-E FS 20 (6,0 cm)

0,06

0,45

0,027

1,2

0,032

4.

Paroizolacja (0,2 cm)

0,002

12,0

0,024

1,2

0,029

5.

Płyta żelbetowa. (15,0 cm)

0,15

25,0

3,750

1,1

4,125

6.

Tynk cem.-wap. (1.5 cm)

0,015

19,0

0,285

1,3

0,371

RAZEM

5,386

6,205

ZMIENNE

1.

Obciążenie użytkowe

1,50

1,40

2,10

2.

Obc. zastępcze ze śc.

działowych

1,25

1,40

1,75

RAZEM

2,75

3,85

RAZEM

8,14

10,06

RAZEM OBCIĄŻENIA

q

k

=8,14 kN/m

2

q

d

=10,06 kN/m

Tabela zbiorcza

lp. POZ

Rozpiętość

l

o

[m]

Obciążeni

e

obl.

[kN/m

2

]

Mx

kNm]

My

[kNm

]

As

1

x

[cm

2

]

As

1

y

[cm

2

]

Przyjęto

As

x

[cm

2

]

As

y

[cm

2

]

płyta gr. 12/15cm

17,21

8,00

6,34

2,74

φ 10 co 12 – 6,54 φ 8 co 15 – 3,35

1.

P-1

lx=4,86,ly=3,9

11,00

2.

PO

Z

P1-2

lx=4,85,ly=2,5

5

11,00

8,29

6,20

2,55

2,55

φ 10 co 15 – 5,23

φ 10 co 15 –

5,23

3.

PO

Z

P2-9 lx=4,92,ly=4,5

7

11,00

20,60

8,25

5,45

2,55

φ 10 co 12 – 6,54

φ 10 co 15 –

5,23

4.

PO

Z

P3-4

lx=5,07,ly=3,7

2

11,00

15,91

8,70

4,20

2,55

φ 10 co 12 – 6,54

φ 10 co 15 –

5,23

UWAGA!

PŁYTY MOŻNA ROZDESKOWAĆ PO UZYSKANIU 75% WYTRZYMAŁOŚCI
BETONU I WYBUDOWANIU ŚCIAN WYŻSZEJ KONDYGNACJ

5.5 SCHODY ŻELBETOWE

Schody Sch-1, Sch-2 projektuje się jako żelbetowe płytowo-belkowe wylewane na mokro grubości

18 cm z betonu klasy C16/20 ( B 20), zbrojone stalą klasy A-IIIN B500SP Otulenie prętów min. 2,0
cm .

Schody oparte są na podciągach i ścianach. Wylewać łącznie z płytami żelbetowymi. Szczegóły

według rysunków konstrukcyjnych.

Kąt pochylenia klatki schodowej:
Schody Sch-1:
tg

α

=16,5/27=0,611

α

=31,42

o

,

sin

α

= 0,521;

cos

α

= 0,853

Schody Sch-2:
tg

α

=17,5/25=0,700

α

=34,99

o

,

sin

α

= 0,573;

cos

α

= 0,819

OBCIĄŻENIA - spocznik:

O BC IĄ ŻE N IA

g

k

g

d

ST AŁE

[m]

[ k N /m 3]

[ k N /m 2 ]

[ k N /m 2]

1 .

Pły tk i ceram . n a k leju - 2cm

0 ,02

2 2 ,0

0 ,44 0

1 ,2

0 ,5 2 8

2 .

P ł yta żelb etowa. (1 8 ,0 cm )

0 ,18

2 5 ,0

4 ,50 0

1 ,1

4 ,9 5 0

3 .

T ynk cem.-wap. (1.5 cm )

0 ,0 15

1 9 ,0

0 ,28 5

1 ,3

0 ,3 7 1

R AZ E M

5 ,22 5

5 ,8 4 9

ZM IENNE

1 .

O b c iążenie użytkowe

3 ,00

1,3 0

3,9 0

R AZ E M

3 ,00

3,9 0

RAZEM

8 ,22 5

9 ,74 9

RAZEM OBCIĄŻENIA

qk=8,25 kN/m

2

qn=9,75 kN/m

2

OBCIĄŻENIA – bieg schodowy:

O BC IĄ ŻE N IA

0

g

k

0

g

d

ST AŁE

[m]

[ k N /m 3]

[ k N /m 2 ]

[ k N /m 2]

1 .

Pły tk i ceram . n a k leju - 2cm

0 ,02

2 2 ,0

0 ,44 0

1 ,2

0 ,5 2 8

2 .

Sto p n ie 0,5 x 17 ,5

0 ,0 88

2 4 ,0

2 ,10 0

1 ,1

2 ,3 1 0

3 .

P łyt a żel beto wa. (18,0 cm)/cos

0 +

0 ,2 20

2 5 ,0

5 ,49 5

1 ,1

6 ,0 4 4

4 .

T yn k cem .-wap. (1.5 cm )/cos

0 +

0 ,0 17

1 9 ,0

0 ,32 3

1 ,3

0 ,4 2 1

R AZ E M

8 ,36

9,3 0

ZM I E N N E

1 .

O b c iążenie użytkowe

3 ,00

1,3 0

3,9 0

R AZ E M

3 ,00

3,9 0

RAZEM

1 1,3 6

1 3,2 0

RAZEM OBCIĄŻENIA

q

k

=11,36 kN/m

2

q

n

=13,20 kN/m

2

Schody Sch-1
przyjęto zbrojenie główne

φ 12

co

10

cm o As = 11,31 [cm

2

]

zbrojenie rozdzielcze

φ

8 co 20 – o As = 2,51 [cm

2

]

Schody Sch-2
przyjęto zbrojenie główne

φ 12

co

10

cm o As = 11,31 [cm

2

]

zbrojenie rozdzielcze

φ

8 co 20 – o As = 2,51 [cm

2

]

5.6 BELKI ŻELBETOWE

5.5.1Belki żelbetowe

Belki żelbetowe należy wylewać łącznie z płytą żelbetową. Lokalizacja i przekroje belek wg

pozycji obliczeniowych. Zbrojenie zgodnie z obliczeniami statyczno – wytrzymałościowymi i rysunkami
wykonawczymi.
Belki, słupy, wieńce i płyta żelbetowa ma stanowić monolityczną sztywną konstrukcje.

Belki projektuje się jako żelbetowe wylewane na mokro z betonu klasy C16/20 (B 20), zbrojone

stalą klasy A-III N B500SP, A-I (St3S). Otulenie prętów głównych i montażowych min. 2,5 cm .

Belka żelbetowa - poz. B-1.1 l

o

= 2,95m - przyjęto przekrój 24x36cm

BELKA B-1.1 (zestawienie
obciążeń)
Zestawienie obciążeń dla belki

charakterystyczne

współczynnik

obliczeniowe

ob. ze
schodów

42,4

x

1,2

=

50,88

kN/m

ob. z płyty

12

x

1,2

=

14,40

kN/m

Belka

2,5

x

1,1

=

2,75

kN/m

Razem

56,9

68,03

Schemat pracy belki:

Lobl. = 2,95 m

Przyjęto zbrojenie:
4

φ

12mm górą oraz 5

φ

16 mm, dołem, strzemiona czterocięte

φ

8 co 14/20 cm

Belka żelbetowa - poz. B-1.2 l

o

= 2,95m - przyjęto przekrój 24x71cm

BELKA B-1.2 (zestawienie
obciążeń)
Zestawienie obciążeń dla belki

charakterystyczne

współczynnik

obliczeniowe

ob. z płyty

27,6

x

1,2

=

33,12

kN/m

ob. z płyty

16,2

x

1,2

=

19,44

kN/m

Belka

4,7

x

1,1

=

5,17

kN/m

Razem

48,5

57,73

Schemat pracy belki:

Lobl. = 2,51 m

Przyjęto zbrojenie:
2

φ

12mm górą oraz 4

φ

16 mm dołem, w środku rozpiętości belki 2

φ

12mm , strzemiona czterocięte

φ

8

co 15/20 cm

Belka żelbetowa - poz. B-2.2 l

o

= 2,55m - przyjęto przekrój 24x36cm

BELKA B-2.2 (zestawienie
obciążeń)
Zestawienie obciążeń dla belki

charakterystyczne

współczynnik

obliczeniowe

ob. z płyty

6,6

x

1,2

=

7,92

kN/m

ob. z płyty

12,4

x

1,2

=

14,88

kN/m

ob. z płyty

12,4

x

1,2

=

14,88

kN/m

ob. z płyty

22

x

1,2

=

26,40

kN/m

ob. z ściany

12

x

1,2

=

14,40

kN/m

Belka

4,7

x

1,1

=

5,17

kN/m

Razem

70,1

83,65

Schemat pracy belki:

Lobl. = 2,55 m

Przyjęto zbrojenie:
2

φ

12mm górą i 2

φ 16

mm

górą z wieńca

oraz 3

φ

16 mm dołem i 2

φ 16

mm

dołem

z wieńca

strzemiona czterocięte

φ

8 co 12/20 cm

Belka żelbetowa - poz. B-2.6, l

1

= 4,32m,l

2

=4,77,l

3

=2,84,l

4

=5,19 - przyjęto przekrój 30x50cm

BELKA B-2.6 (zestawienie
obciążeń)
Zestawienie obciążeń dla belki

charakterystyczne

współczynnik

obliczeniowe

ob. z płyty

10

x

1,2

=

12,00

kN/m

ob. z płyty

10

x

1,2

=

12,00

kN/m

Belka

3,3

x

1,1

=

3,63

kN/m

Razem

23,3

27,63

Schemat pracy belki:

Przyjęto zbrojenie:
4

φ

16mm górą oraz 4

φ

16 mm dołem, nad podporą 5

φ

16 strzemiona czterocięte

φ

8 co 14/17 cm

Belka żelbetowa - poz. B-3.3 l

o

= 2,07m - przyjęto przekrój 24x36cm

BELKA B-3.3 (zestawienie
obciążeń)
Zestawienie obciążeń dla belki

charakterystyczne

współczynnik

obliczeniowe

ob. z płyty

11,5

x

1,2

=

13,80

kN/m

ob. z płyty

35

x

1,2

=

42,00

kN/m

Belka

6

x

1,1

=

6,60

kN/m

Razem

52,5

62,40

Schemat pracy belki:

Lobl. = 2,07

m

Przyjęto zbrojenie:
2

φ

16mm górą zbrojenie z wieńca oraz 2

φ

16 mm dołem oraz 2

φ

16 dołem zbrojenie z wieńca,

strzemiona dwucięte

φ

8 co 20 cm .

Belka żelbetowa - poz. B-3.4 l

o

= 5,07m - przyjęto przekrój 35x50cm

BELKA B-3.4 (zestawienie
obciążeń)
Zestawienie obciążeń dla belki

charakterystyczne

współczynnik

obliczeniowe

ob. z płyty

19,2

x

1,2

=

23,04

kN/m

ob. z płyty

15

x

1,2

=

18,00

kN/m

Belka

3,85

x

1,1

=

4,20

kN/m

Razem

38,5

45,24

Schemat pracy belki:

Lobl. = 5,07

m

Przyjęto zbrojenie:
4

φ

16mm górą oraz 5

φ

20 mm dołem, strzemiona czterocięte

φ

8 co 12/20 cm .

Belka żelbetowa - poz. B-3.5 l

o

= 5,47m - przyjęto przekrój 35x50cm

BELKA B-3.5 (zestawienie
obciążeń)
Zestawienie obciążeń dla belki

charakterystyczne

współczynnik

obliczeniowe

ob. z płyty

18,58

x

1,2

=

22,30

kN/m

ob. z płyty

13,29

x

1,2

=

15,95

kN/m

Belka

3,85

x

1,1

=

4,24

kN/m

Razem

35,72

42,48

Schemat pracy belki:

Lobl. = 5,47

m

Przyjęto zbrojenie:
4

φ

16mm górą oraz 5

φ

20 mm dołem, strzemiona czterocięte

φ

8 co 12/20 cm .

5.7 NADPROŻA ŻELBETOWE I STALOWE

5.7.1Nadproża żelbetowe

Nadproża zewnętrzne i wewnętrzne w ścianach nośnych nowoprojektowanych projektuje się jako

żelbetowe wylewane na mokro z betonu klasy C16/20 ( B 20), i stali:- pręty główne i montażowe A-III
N RB500W, strzemiona A I (St3S).

We wszystkich ściankach działowych należy wykonać nadproża z belek prefabrykowanych L19

typu D. Przed wyburzeniem ścian działowych należy dokonać odkrywek sprawdzających w celu
upewnienia się że ściana nie pełni funkcji konstrukcyjnej. W razie jakichkolwiek niepewności należy
skonsultować się z zespołem projektowym.

5.7.2 Nadproża stalowe

W istniejących ścianach nośny nadproża projektuje się z kształtowników stalowych

ze stali AI (St3SX), oparte na poduszkach betonowych z betonu C16/20 ( B-20) oraz na blachach
podporowych.

Kierownik budowy przed przystąpieniem do prac związanych z wybijaniem otworów w ścianach

nośnych musi sprawdzić stan techniczny istniejących ścian. W razie niezadowalającego stanu należy
skontaktować się

z projektantem. Wielkość poduszek w razie konieczności (zły stan techniczny

ścian) zwiększyć w racjonalny sposób.
Przed przystąpieniem do wykuwania otworu pod belki stalowe należy:
- podeprzeć istniejący strop przy ścianie belkami odciążającymi (np. dźwigarek GT24) tak aby obciążenia
ze stropów i wyższych ścian zostały na nie w bezpieczny sposób przekazane
-jeśli w budynku występuje więcej niż jedna kondygnacja kierownik budowy musi stwierdzić czy aby nie
konieczne jest podparcie niższych kondygnacji

- po wykonaniu podparć tymczasowych wykonać poduszki betonowe (beton C16/20) (B-20) pod oparcie
belek stalowych,
- na poziomie projektowanych nadproży wykuć bruzdę w ścianie, najpierw tylko z jednej strony. Po
ułożeniu belki stalowej na podporach (poduszkach betonowych beton C16/20), puste przestrzenie między
belką a murem, wypełnić zaprawą niskoskurczliwą, analogicznie należy wykonać prace z drugiej strony.
- po związaniu zaprawy belki należy skręcić w środku środnika śrubami M16. Następnie belki należy
osiatkować i otynkować zaprawą cementową. Projekt rozpatrywać łącznie z projektem
architektury.
W razie wystąpienia większego otworu należy skontaktować się z projektantem.
Należy zachować szczególne warunki bezpieczeństwa!
Prace wykonywać pod stałym nadzorem osoby uprawnionej do kierowania robotami budowlanymi
oceniającej na bieżąco stan techniczny ścian i stropów.

Nadproże stalowe ST-1.1, l

1

= 1,25m,

Przyjęto 4xI 160

NADPROŻE ST-1.1 (zestawienie
obciążeń)
Zestawienie obciążeń dla belki

charakterystyczne

współczynnik

obliczeniowe

ob. ze ściany

36

x

1,2

=

43,20

kN/m

ob. z płyty

31

x

1,2

=

37,20

kN/m

ob. z płyty

126

x

1,2

=

151,20

kN/m

Belka

6

x

1,1

=

6,60

kN/m

Razem

199

238,20

Schemat pracy belki:

Lobl. = 1,25

m

Nadproże stalowe ST-1.2, l

1

= 3,25m,

Przyjęto 2xHEB 220 oraz 2xIPE 330

NADPROŻE ST-1.2 (zestawienie
obciążeń)
Zestawienie obciążeń dla belki

charakterystyczne

współczynnik

obliczeniowe

ob. ze ściany

36

x

1,2

=

43,20

kN/m

ob. z płyty

126

x

1,2

=

151,20

kN/m

Belka

6

x

1,1

=

6,60

kN/m

Razem

168

201,00

Schemat pracy belki:

Lobl. = 3,25

m

5.8 WIEŃCE

Wieńce zewnętrzne i wewnętrzne w ścianach nośnych nowoprojektowanych projektuje się jako

żelbetowe wylewane na mokro z betonu klasy C16/20 (B 20), i stali:- pręty główne i montażowe A-III N
RB500W, strzemiona A I (St3S). Zwieńczenie projektuje się nad każdą kondygnacją w poziomach stropu.
Łączenie zbrojenia wykonać z zachowaniem minimalnego zakładu 80cm. Ściany nowoprojektowane na

poddaszu należy zakończyć wieńcem żelbetowym W-4.1 o przekroju 24x30cm . Wieniec W-3.4, W-3.5
należy wykonać w II etapach realizacji, I etap realizacji to wieniec stężający (opaskowy) po całym
obwodzie budynku ( wieniec opaskowy będzie pełnił również role nadproży nad otworami poziomu pietra).
II etap realizacji to wieniec stanowiący oparcie dla nowoprojektowanej płyty żelbetowej.

5.9 SŁUPY

Projektuje się wykonanie słupów żelbetowych. Posiadają one zmienne wymiary przedstawione na

rysunkach. Słupy te należy wykonać jako elementy żelbetowe klasy B20 zbrojonego konstrukcyjnie stalą
AIII N– B500SP oraz pomocniczo stalą AI – St3S zgodnego z obliczeniami statycznymi, nie mniej niż
4

∅

16 tj. po jednym pręcie w każdym narożu. Słupy te należy łączyć z belkami i wieńcami poprzez

odpowiednie kształtowanie zbrojenia.
W projektowanym obiekcie dokładne wysokości projektowanych poziomów należy wykonać wg projektu
architektury.

Słup żelbetowy S-1 należy wykonać od poziomu piwnic aż do poziomu nowoprojektowanego

wieńca W-4.1 wieńczącego nowoprojektowane ściany poddasza. Słup S-1 należy połączyć na poziomie
nowoprojektowanych wieńcy z istniejącymi ścianami za pomocą pręta

φ 20

(wykonanie zakotwienia

według rysunku konstrukcyjnego). Na ostatniej kondygnacji należy wykonać słupki ścianki kolankowej
zakończone wieńcem podmurłatowym. Słupki należy zbroić po stronie wewnętrznej 5

∅

16, po stronie

zewnętrznej 5

∅

12 strzemiona 8

∅

co 10/20cm. Wieńce podmurłatowe o wymiarach 24x30cm zbroić

konstrukcyjnie 4

∅

16 w narożach, musi on być wykonany po całym obwodzie budynku.

Stal AIII N– RB500W oraz pomocniczo stal AI – St3S, beton B20.

Dodatkowo projektuje się wykonanie trzpieni żelbetowych od poziomu fundamentów, których

lokalizację pokazano na rysunkach konstrukcji. Trzpienie należy wykonać jako elementy żelbetowe z
betonu klasy B20 zbrojone stalą AIII N-RB500W oraz pomocniczo stalą AI – St3S. Pręty należy łączyć na
zakład min. 50φ na poziomie stropu każdej kondygnacji. Szczegółowe zbrojenie trzpieni pokazano na
rysunkach konstrukcji.

5.10 ŚCIANY

Ściany fundamentowe projektuje się jako betone. Ściany kondygnacji nadziemnej projektuje się

wykonać w technologii tradycyjnej murowanej. Konstrukcje murowe z bloczków z betonu komórkowego o
gęstości objętościowej 700 kg/m

3

, na zaprawie zwykłej M10. W poziomie piwnic ściany wykonane z

bloczków betonowych.

Uwaga: wszystkie roboty murowe wykonać zgodnie z PN-B-03002:2007 w kategorii wykonania

robót A tzn., że roboty musi wykonywać należycie wyszkolony zespół pod nadzorem mistrza murarskiego.
Należy stosować zaprawę produkowaną fabrycznie, a jeżeli zostanie ona wytworzona na budowie należy
zapewnić kontrolę dozowania składników i wytrzymałości zaprawy. Jakość robót musi kontrolować
wykwalifikowany inspektor nadzoru inwestorskiego. Połączenia ściana- słup należy zmonolityzować
poprzez strzępia ścian murowanych. Docinanie elementów murowych należy wykonywać wyłącznie przy
użyciu pił. Zabrania się ubijania pustaków młotkiem.

W przypadku, gdy ostatnia warstwa pod

wieńcem będzie miała mniejszą grubość, dopuszcza się jej wykonanie z cegły pełnej klasy 15. Zabrania się
wykonania w pustakach bruzd poziomych pod instalacje elektryczne.

Przed wyburzeniem ścian działowych należy dokonać odkrywek sprawdzających w celu

upewnienia się że ściana nie pełni funkcji konstrukcyjnej. W razie jakichkolwiek niepewności należy
skonsultować się z zespołem projektowym. Wszystkie uszkodzone elementy muru należy wymienić na
nowe. Przed przystąpieniem do robót należy sprawdzić stan techniczny ścian i w razie złego ich stanu
koniecznie powiadomić inspektora nadzoru oraz projektanta.

Ściana fundamentowa:

•

osłonowa folia kubełkowa -1,0 cm,

•

polistyren ekstrudowany – 8,00 cm,

•

płynna bitumiczna izolacja przeciwwilgociowa (dyspersja wodna),

•

istniejąca ściana fundamentowa

•

płynna bitumiczna izolacja przeciwwilgociowa (dyspersja wodna),

•

tynk cementowo-wapienny - 1,5cm

Ściana zewnętrzna:

•

cienko warstwowy tynk strukturalny – 0,50 cm,

•

styropian EPS 50 42 (FS-12) – 14,00 cm,

•

bloczki z betonu komórkowego – 24,0 cm, o gęstości objętościowej 700 kg/m

3

,

•

tynk gipsowy – 1,50 cm,

Ściana wewnętrzna:

•

tynk cementowo – wapienny lub gipsowy – 1,50 cm,

•

bloczki z betonu komórkowego – 24,0 cm, o gęstości objętościowej 700 kg/m

3

,

•

tynk cementowo – wapienny lub gipsowy – 1,50 cm,

Ściany działowe:

•

ściany działowe - bloczki z betonu komórkowego, gr. 6 i 12 cm, gęstości 700 kg/m

3

ŚCIANA FUNDAMENTOWA gr 24 cm:
- folia kubełkowa - gr. 1,0 cm

/0,01x12,0x1,20 = 0,144/

- polistyren ekstrudowany (styrodur) – gr. 8,0cm

/0,08x0,45x1,20 = 0,043/

- izolacja przeciwwilgociowa - gr. 0,2mm

/0,002x12,0x1,20 = 0,029/

- ściana fundamentowa z betonu B-20 - gr. 24cm

/0,24x25,0x1,10 = 6,600/

- izolacja przeciwwilgociowa (bitum.) - gr. 0,2mm

/0,002x11,0x1,20 = 0,026/

- tynk cem.-wap. – gr. 1,5cm

/0,015x19,0x1,30 = 0,37/

7,212 kN/mb

ŚCIANY NOŚNE ZEWNĘTRZNE gr 24 cm:
- tynk cienko warstwowy strukturalny– gr. 0,5cm

/0,005x22,0x1,30 = 0,143/

- styropian EPS-50 – gr. 14,0cm

/0,14x0,45x1,20 = 0,075/

- bloczki z betonu komórkowego - gr.24cm

/0,24x10,0x1,20 = 2,880/

- tynk gipsowy. – gr. 1,5cm

/0,015x19,0x1,30 = 0,370/

3,557 kN/mb

ŚCIANY NOŚNE WEWNĘTRZNE gr 24 cm:
- tynk cem.-wap. – gr. 1,5cm

/0,015x19,0x1,30 = 0,37/

- bloczki z betonu komórkowego - gr.24cm

/0,24x10,0x1,20 = 2,880/

- tynk cem.-wap. – gr. 1,5cm

/0,015x19,0x1,30 = 0,37/

3,62 kN/mb

ŚCIANY DZIAŁOWE:
- tynk cem.-wap. – gr. 1,5cm

/0,015x19,0x1,30 = 0,37/

- bloczki z betonu komórkowego - gr. 12cm

/0,12x10,0x1,20 = 1,320/

- tynk cem.-wap. – gr. 1,5cm

/0,015x19,0x1,30 = 0,37

2,06 kN/mb

WIENIEC WEWNĘTRZNY gr 24 cm:
tynk akrylowy na siatce– gr. 0,5cm

/0,005x22,0x1,30 = 0,143/

- polistyren ekstrudowany (styrodur) – gr. 7,0cm

/0,07x0,45x1,20 = 0,043/

- styropian EPS-50 – gr. 7,0cm

/0,07x0,45x1,20 = 0,038/

- wieniec żelbet. - gr. 24cm

/0,24x25,0x1,10 = 6,60/

- tynk cem.-wap. – gr. 1,5cm

/0,015x19,0x1,30 = 0,37/

7,177 kN/mb

5.11 FUNDAMENTY

Nowoprojektowane fundamenty należy wykonać jako bezpośrednie w postaci stóp i ław

żelbetowych. Fundamenty należy wykonać jako żelbetowe z betonu klasy B25 W8 zbrojonego
konstrukcyjnie stalą AIII N – B500SP oraz pomocniczo stalą AI – St3S zgodnie z obliczeniami statyczno -
wytrzymałościowymi. Lokalizacje fundamentów przedstawiono na rys. pozycji obliczeniowych i rys.
architektury. W przypadku wykopów oraz podłoży, których ocena wykazuje że naprężenia dopuszczalne
warstw gruntu są mniejsze niż 280 kpa należy skontaktować się z projektantem w celu powiększenia
przekrojów fundamentów. Przed rozpoczęciem robót fundamentowych należy niezależnie od danych
zawartych projekcie dokonać komisyjnego rozeznania w wykopie rzeczywistego układu warstw
gruntowych oraz określic głębokość występowania warstw nośnych, licząc od poziomu posadowienia.

Otulenie zbrojenia od strony dolnej winno wynosić 5 cm. Fundamenty należy posadowić na 10cm

chudego betonu.

Istniejące fundamenty należy podlać do poziomu -3,66 m, prace te należy wykonywać etapami po

max 1,0m długości pod stałym nadzorem osoby uprawnionej do kierowania pracami budowlanymi. Należy
nie dopuścić do zalania i rozmoknięcia dna wykopów.

ZETAWIENIE OBCIĄŻEŃ CHRAKTERYSTYCZNYCH ŁAW:
Ława fundamentowa wewnętrzna:

OBCIĄŻENIA [kN/mb]:
DACH

35 kN/mb.

WIENIEC ŚCIANY PODDASZA

0,30x 7,17 =

2,15 kN/mb

ŚCIANA PODDASZA

2,84x 3,62 =

10,28 kN/mb

WIENIEC NAD PIĘTREM

0,55x 7,17 =

3,94 kN/mb

PŁYTA ŻELB. NAD PIĘTREM

4,67 x 11,00=

51,37 kN/mb.

ŚCIANA PIĘTRA

3,34x 3,62 =

12,09 kN/mb

WIENIEC NAD PARTEREM 0,30x 7,17 =

2,15 kN/mb

PŁYTA ŻELB. NAD PARTER.

4,67 x 11,00=

51,37 kN/mb

ŚCIANA PARTERU

3,40x 3,62 =

12,31 kN/mb

WIENIEC NAD PIWNICĄ

0,30x 7,17 =

2,15 kN/mb

PŁYTA ŻELB. NAD PIWNICĄ

4,67 x 11,00=

51,37 kN/mb

ŚCIANA PIWNIC

3,40x 3,62 =

12,31 kN/mb

ŚCIANA FUNDAMETOWA 0,30x 6,99 =

2,10 kN/mb

ŁAWA FUNDAMENTOWA 0,40x1,2x25.0x1,20=

14,40 kN/mb.

RAZEM:

261,00kN/mb

DO USTALENIA WYMIARÓW ŁAWY FUNDAMENTOWEJ PRZYJĘTO NASTĘPUJĄCE

ZAŁOŻENIA POSADOWIENIA:

•

ŁAWY SĄ POSADOWIONE W JEDNORODNEJ WARSTWIE GRUNTOWEJ (JEDNA WARSTWA
GEOTECHNICZNA) GŁĘBOKOŚĆ TEJ WARSTWY JEST WIĘKSZA NIŻ DWIE SZEROKOŚCI
ŁAWY PONIŻEJ POZIOMU POSADOWIENIA

•

H>( 100 + 2B )

•

W POZIOMIE POSADOWIENIA ZAŁOŻONO WYSTĘPOWANIE GLINY PIASZCZYSTEJ
TWARDOPLASTYCZNEJ O

γ

Z

= 22,5 kN/m

3

•

DLA TAK PRZYJĘTYCH WARUNKÓW:

•

WYMIAROWANIE ŁAWY

N

1

= 261 kN/m,

BETON B-20 f

cd

= 10,6 MPa

f

ctd

= 0,87 MPa

Średnia obliczeniowa wartość ciężaru ławy i gruntu.

γ

śr.

= (1,1 x 24 + 1,2 x 22,5)/2 = 26,7kN/m

3

G

r

= B x D

min

x 26,7 = B x 1,0 x 26,7B = 26,7B [kN]

q

rs

= (N+ 26,1 B)/1,0 B = (N/ B) + 26,7 [kPa]

ρ

( n)

= 2,25 t/m

3

ρ

min

=

γ

m.

x

ρ

= 0,9

x 2,25 = 2,025 t/m

3

Φ

u

n

= 25,0

o

Φ

u min

=

γ

m

x

Φ

u

n

= 0,9 x 25,0 =22,5

o

Cu

n

= 50,0 [kPa]

Cu

min

= 0,9 x 50,0 = 45,0 [kPa]]

Nc = 17,453

N

D

= 8,229

N

B

= 2,246

PONIEWAŻ gdy L>5B to B/L=0

q

f

= Q

fNB

/BL

q

f

= (1+0,3

⋅ B/L) Nc ⋅ C

u

⋅ i

C

+ (1+1,5

⋅ B/L) N

D

⋅ D

min

⋅ ρ

H

⋅ g ⋅ i

D

+ (1-0,25

⋅ B/L) N

B

⋅ B ⋅ ρ

B

⋅ g⋅ i

B

q

f

= (1+0,3

⋅

0)

⋅

17,453

⋅

45,0

⋅

1,0+(1+1,5

⋅

0) 8,23

⋅

1,0

⋅2,02 ⋅

9,81

⋅

1,0+(1-0,25

⋅

0) 2,246

⋅

B

⋅

2

,02 ⋅

9,81

⋅

1,0

q

f

= 785,38+163,08+44,51B = 948,46 + 44,51B

m. = 0,9

⋅

0,9 = 0,81 m.

⋅

q

f

= 0,81(948,46 + 44,51B) = 768,25 + 36,05 B

USTALENIE B dla ławy wewnętrznej

Nr [kN]

B [m]

qrs [kPa]

m x qf [kPa]

Nr/B+26,7

m (768,25+36,05 B)

261

1,2

245,00

<

788,88

5.12 ZALECENIA WYKONAWCZE

Specyfikacje i założenia:

1. użyć beton B20 (jako beton chudy B10) zwykły, zbrojony stalą AIIIN – B500SP oraz AI –

St3S spełniający warunki normowe dotyczące składu, próbek, właściwości oraz użytego
cementu,

2. zastosowanie domieszek do betonu uzależnione jest od wykonawcy, są wynikiem

opracowanej technologii wykonania obiektu, panującej temperatury, tempa prac
budowlanych,

3. wodoszczelność betonu w części podziemnej według TBW
4. wszystkie fundamenty wykonać na 15 cm podkładzie chudego betonu oraz zabezpieczyć

poziomą izolacją przeciwwodną typu ciężkiego,

5. zbrojenie według obliczeń statyczno-wytrzymałościowych i rysunków konstrukcyjnych.
6. otulenie stali zbrojeniowej w elementach żelbetowych 2,0 cm,

rodzaj, typ, grubość i ułożenie warstw izolacyjnych oraz elementów wykończeniowych wg
specyfikacji architektonicznej

I. Wytyczne dotyczące kolejności realizacji robót.

1. Rozbiórka dachu i ścianek kolankowych do poziomu stropu I piętra.
2. Rozbiórka stropu nad I piętrem.
3. Wykonanie wieńca stężającego na poziomie stropu nad I piętrem.
4. Wykonanie ankrowania na poziomie piwnic.
5. Podbicie istniejących fundamentów.
6. Wstawienie belek stalowych BS-1.
7. Wyburzenie ścian i stropów.
8. Wykonanie ław fundamentowych pod nowoprojektowane ściany.
9. Rozkucie ścian i wykonanie trzpieni oraz słupów żelbetowych.
10. Wykonanie ankrowania reszty budynku.
11. Wykonanie nowoprojektowanych stropów wraz z belkami i podciągami.
12. Wykonanie konstrukcji dachu.

Powyższe opracowanie stanowi ramowy zakres i kolejność robót. Szczegółową technologię prowadzenia
robót powinien opracować kierownik budowy i podać do wiadomości inspektorowi nadzoru .

5.13 UWAGI KOŃCOWE

- Roboty przeprowadzić zgodnie ze sztuką budowlaną, polskimi normami oraz odpowiednimi przepisami.
- Przy wykonywaniu wszystkich elementów konstrukcyjnych należy stosować materiały dopuszczone do

stosowania w budownictwie.
- Wszelkie zmiany wykonawcze w stosunku do projektu możliwe są tylko po uzgodnieniu z autorem
niniejszego opracowania.
- Właściciel budynku zobowiązany jest w celach bezpieczeństwa użytkowania obiektu odśnieżać dachy
obiektów i sprawdzać sprawność odwodnienia dachu.
- Zestawienia stali na rysunkach muszą zostać sprawdzone przed zamówieniem przez kierownika budowy
- Kierownik budowy z obowiązany jest opracować technologię wykonania robót i przedstawić ją do
akceptacji przez Inspektora Nadzoru.
- Kierownik budowy zobowiązany jest w trakcie prac budowlanych do oceny stanu technicznego
wszystkich elementów i w razie złego ich stanu ma obowiązek poinformować projektanta.