1.System stężeń ścian podłużnych w halach przemysłowych z suwnicami

1.System stężeń dachu w halach przemysłowych z suwnicami

Na podst.: Antoni Biegus, Stalowe Budynki Halowe

W zależności od roli, kształtu i miejsca w konstrukcji hali rozróżnia się stężenia:

1) Dachowe

A) poziome poprzeczne (połaciowe poprzeczne) T1 – poziome kratownice umieszczone między
ryglami sąsiednich układów poprzecznych. Projektuje się je w celu przeniesienia sił poziomych od
wiatru działającego na ścianę szczytową i świetliki, a także od sił hamowania suwnic podwieszonych.

B) poziome podłużne (połaciowe podłużne) T3 – poziome kratownice, umieszczane przy okapie
dachu, przenoszą siły prostopadłe do ścian podłużnych, uprzestrzenniają obciążenia od suwnic.

C) pionowe podłużne (miedzy wiązarowe) T2 – pionowe kratownice, zabezpieczają dźwigary dachowe
przed skręceniem, pochyleniem lub wywróceniem, chronią konstrukcje dachu przed drganiami i
przemieszczeniami poziomymi od pracy suwnic.

2) Ścienne

A) pionowe podłużne słupów (międzysłupowe) T4 – umieszcza się je w linii słupów głównych, w
kierunku podłużnej osi obiektu. Zapewniają stateczność płaskich poprzecznych układów głównych,
wzdłuż osi podłużnej budynku. Przenoszą siły hamowania suwnic.

B) pionowe poprzeczne ściany szczytowej T7 – jw.

C) poziome podłużne ściany bocznej (wiatrowe) T6 - tworzą dodatkową podporę pośrednią wysokich
słupów ścian bocznych. Zmniejszają wytężenia ścian obudowy. Zmniejszają długości wyboczeniowe
słupów głównych i pośrednich.

D) poziome poprzeczne ściany szczytowej (wiatrowe) T5 – jw.

1. KBI Styk montażowy rygla kratowego do słupa pełnościennego w hali
przemysłowej z suwnicą

1. KBI Konstrukcja połączenia podstawy słupa pełnościennego w halach

przemysłowych z suwnicami.

2.Obciążenia na belkę podsuwnicową pełnościenną wg PN-EN1991-3

2. Obciążenia dla belki podsuwnicowej kratowej wg EN-1991-3.

Na podst.: Eurokod 1-3 - Oddziaływania na konstrukcje - Oddziaływania wywołane dźwignicami i

maszynami

OBCIĄŻENIA PIONOWE

1) Ciężar własny suwnicy

Q

c

2) Ciężar podnoszony

Q

h

OBCIĄŻENIA POZIOME

1) Siły podłużne

H

L,i

i siły poprzeczne

H

T,i

spowodowane przyśpieszeniem lub opóźnieniem suwnicy,

wzdłuż belek toru jezdnego

2) Siła pozioma

H

T,3

spowodowana przyśpieszeniem lub opóźnieniem wózka suwnicy lub wciągnika

wzdłuż mostu suwnicy ( można przyjąć że ww. siła uwzględniona jest w sile

H

B,2

)

3) Siły poziome

H

S,i,j,k

i siła prowadząca S spowodowane zukosowaniem suwnicy

4) Siły uderzenia w zderzaki spowodowane ruchem suwnicy

H

B,1

5) Siły uderzenia w zderzaki spowodowane ruchem wózka suwnicy lub wciągnika

H

B,2

A także:

1) Wiatr w stanie roboczym suwnicy

F

W

*

2) Obciążenie próbne

Q

T

3.Konstrukcja i warunki nośności belek podsuwnicowych pełnościennych

tężnikami hamownymi pełnościennymi/kratowymi

Na podst.: KM II.2 Projektowanie Belek Podsuwnicowych Wykłady Marian Gwóźdź

Eurokod 3-1-1 Projektowanie konstrukcji stalowych - Reguły ogólne i reguły dla budynków

Sprawdzając nośność przekroju w stanie plastycznym rozpatruje się rozkłady naprężeń równych
granicy plastyczności, które są w równowadze z siłami wewnętrznymi i momentami. Rozkłady
naprężeń powinny być spójne z towarzyszącymi im odkształceniami plastycznymi.

Niezależnie od klasy przekroju, jako ostrożne przybliżenie, można stosować liniowe sumowanie
wskaźników wykorzystania nośności uzyskanych dla poszczególnych wypadkowych naprężeń. Dla
przekrojów klasy 1,2,3 poddanych kombinacji

N

Ed

, M

y,Ed

i M

z,Ed

powyższe kryterium przyjmuje

postać:

Warunki nośności przekroju (środnika):

Belki podsuwnicowe projektuje się przeważnie jako dwuteowniki z blachownic, z przyśrubowanym
lub przyspawanym tężnikiem hamownym w postaci dwuteownika o zmiennej wysokości przekroju.

(

)

.

w

eff

zEd

zEd

1

z

zEd

w

y

yEd

Ed

xEd

2

Mo

y

2
Ed

zEd

xEd

2
zEd

2
xEd

t

l

F

σ

y

J

M

2

h

J

M

A

N

σ

/γ

f

3τ

σ

σ

σ

σ

=

+

+

=

≤

+

−

+

3.KBI Konstrukcja i wym. metodą naprężeń zredukowanych (sposób a)

belki podsuwnicowej pełnościennej z tężnikiem hamownym kratowym.

3. KBI Konstrukcja i wym. metodą naprężeń zredukowanych (sposób b)

belki podsuwnicowej pełnościennej z tężnikiem hamownym
pełnościennym.

Na podst.: KM II.2 Projektowanie Belek Podsuwnicowych Wykłady Marian Gwóźdź

Eurokod 3-1-5 Projektowanie konstrukcji stalowych - Reguły ogólne - Blachownice

MNŻ służy sprawdzaniu stanów granicznych naprężeń w ściankach płaskich. Metoda jest
alternatywna w stosunku do metody szerokości współpracującej. Stany graniczne naprężeń mogą
stanowić także kryteria wyznaczania zastępczych przekrojów współpracujących. Panele poddane

naprężeniom złożonym

σσσσ

xEd

,

σσσσ

zEd

,

ττττ

Ed

można traktować jak części o przekroju klasy 3, jeśli spełniony

jest warunek:

Współczynnik redukcyjny rho można wyznaczyć jednym z poniższych sposobów:

SPOSÓB A) Jako wartość minimalną z następujących współczynników redukcyjnych:

ρρρρ

x

,

ρρρρ

z

,

χχχχ

w

co

prowadzi do formuły:

SPOSÓB B) Przez interpolację wartości

ρρρρ

x

,

ρρρρ

z

,

χχχχ

w

przy użyciu formuły na

ult,k

α

jako funkcji

interpolacyjnej, co prowadzi do formuły:

4. Warunki nośności powłok metalowych i stan naprężenia tych powłok

4. Warunki stateczności powłok metalowych w stanach p
złożonych.

Na podst.: Eurokod 3-1-6 Projektowanie konstrukcji stalowych

stateczność konstrukcji powłokowych

Stateczność powłok w stanach prostych

(

)

2

θ

x

i

2

2

θ

θ

2
x

x

k

;

0,5

1,5

k

;

1

k

;

1

k

χχχχ

χχχχ

χχχχ

χχχχ

χχχχ

=

+

=

+

=

+

=

τ

τ

f

σ

M1

y

xperf

x

xRd

f

α

σ

γγγγ

χχχχ

=

Rd

σ

θθθθ

M1

xRk

xperf

nx

xRd

n

α

n

γγγγ

χχχχ

=

4. Warunki nośności powłok metalowych i stan naprężenia tych powłok

4. Warunki stateczności powłok metalowych w stanach prostych i

6 Projektowanie konstrukcji stalowych - Reguły ogólne - Wytrzymałość i

stateczność konstrukcji powłokowych

Stateczność powłok w stanach prostych

M0

y

Rd

eq,

Rd

eq,

Ed

eq,

f

f

f

σ

γγγγ

=

≤

M1

y

perf

Rd

f

α

γγγγ

χχχχ

θθθθ

θθθθ

=

M1

y

perf

Rd

f

α

γγγγ

χχχχ

ττττ

ττττ

=

τ

M1

xRk

M1

nRk

perf

p

nRd

p

α

p

γγγγ

χχχχ

θθθθ

θθθθ

=

4. Warunki nośności powłok metalowych i stan naprężenia tych powłok

rostych i

Wytrzymałość i

5.KBI Konstrukcja połączenia śrubowego rygla do słupa w budynkach
wielokondygnacyjnych.

Na podst.: KM II.5 Szkielety Stalowych Budynków Wysokich Wykłady Marian Gwóźdź

5.KBI Konstrukcja połączenia spawanego rygla do słupa w budynkach
wielokondygnacyjnych.

Na podst.: KM II.5 Szkielety Stalowych Budynków Wysokich Wykłady Marian Gwóźdź

5. Konstrukcja dna zbiornika walcowego o osi pionowej

Na podst.: KM II.4 Zbiorniki Walcowe Pionowe na Ciecze Wykłady Marian Gwóźdź

Eurokod 3-4-2 Projektowanie konstrukcji stalowych - Zbiorniki

Przy wymiarowaniu zbiornika uwzględnia się wpływ korozji. Złącz blach projektuje się jako spawane –
zakładkowe lub czołowe. Minimalne grubości blach przy łączeniu czołowym to 3mm dla stali
nierdzewnej i 5mm dla stali węglowej, oraz odpowiednio 5mm i 6mm przy łączeniu zakładkowym.
Dno zbiorników o d>12.5m projektuje się z pierścieniem obwodowym. Połączenie płaszcza z blachami
dna realizuje się za pomocą dwustronnych ciągłych spoin pachwinowych.

1) Zbiornik o średnicy d<12.5m

1) Zbiornik o średnicy d>12.5m

5. Konstrukcja dachu zbiornika walcowego o osi pionowej

Dachy zbiorników projektuje się w kształcie kopuł sferycznych, stożkowych, torosferycznych lub
torostożkowych. Te ostatnie zaleca się stosować w przypadku wysokich ciśnień w przestrzeni nad
lustrem cieczy. Konstrukcje dachów projektuje się jako powłokowe (samonośne) lub powłokowo-
szkieletowe. Konstrukcje szkieletowe dachów mogą opierać się na słupach, mogą być usytuowane
pod lub nad poszyciem dachu. Poszycie dachu może być podparte przez konstrukcje szkieletową bez
połączeń lub przymocowane do konstrukcji szkieletowej. Styk dachu z płaszczem (styk okapowy)
wymiaruje się na całkowite pionowe oddz. dachu, uwzględniające ciężar własny, obciążenie śniegiem,
obc. użytkowe, oraz wewnętrzne ciśnienie o wartości ujemnej.

1) Dach stały

2) Dach pływający