Overview

INFO
Siły M i V
I i II klasa przekroju
III i IV przekroju
wydruk klasa I i II
wydruk klasa III i IV
Śrubki
Wydruk śrubki
KONIEC

Sheet 1: INFO

Projekt ze stali




	forma arkusza jest tylko wersją demonstracyjną
	forma arkusza jest tylko wersją demonstracyjną
	Wszystkie dane należy wprowadzać i kontorlować na poszczególnych etapach obliczeń



		-	Okno służące do wprowadzania danych

		-	Komentarz Informacyjny

		-	Komentarz dydaktyczny

		-	Prawidłowy ciąg obliczeń

		-	Trzeba dokonań korekty wymiarów


	Części projektu :

	Siła M i V		Obliczenie klas przekrojów oraz sił M i V

	I i II Klasa		Obliczenia dla przypadku I i II klasy przekroju

	III i IV klsasa		Obliczenia dla przypadku III i IV klasy przekroju

	Śrubki		Obliczenia czesci B projketu

Sheet 2: Siły M i V

Spoiny część a:)



Przekrój:			HEB 1000

	M =	0,65	x MR	kNcm

	V =	0,6	x VR	kN

STAL		St3S			Fd =	215
							wartości:	jednostki:
			36	t	Dane:	h	1000	mm
						tw	19	mm
						b	300	mm
						t	36	mm
		tw				r	30	mm

						A	400	cm2
1000		19				m	-	kg/m
						Ix	644700	cm4
						Iy	-	cm4
						Wx	12890	cm3
						Wy	-	cm3
						ix	-	cm
						iy	-	cm
				0
				66	78	105		140,5
				9	10	14
	b	300		164,92	235,08
				0,4123	0,5877		164,92
				1

Wyznaczenie wysokości urzytecznej środnika						hśr	868,00	mm
hśr = h -2 x t - 2 x r

Klasa przekroju						E	1,00

ŚRODKI:	klasa:		I	II	III	IV

	b	45,68			Jeleli III lub IV klasa przekroju przejdz do pkt 1.2. JEŻELI:	III
	t	45,68				IV


PAS:
	b	3,90			Jeleli III lub IV klasa przekroju przejdz do pkt 1.2. JEŻELI:	III
	t	3,90				IV


Pkt 1.1				I	II
Nośność obliczeniowa przy jednokierunkowym zginaniu - MR dla klasy 1 i 2 zgodnie z PN-90/B-03200 pkt 4.5.2 : MR=AlfaPWfd




	Alfa	1,07	Izwyk Alfap=1,0 IHEB Alfap=1,05 IPE Alfap=1,07 wybierz:

	MR =	296534,45			kN/cm


Nośność obliczeniowa przy ścinaniu VR zgodnie z PN-90/B-03200 pkt 4.5.2 ; VR = 0,58Avfd




	VR =	2056,55			kN


	OSTATECZNIE PRZYJĘTO				MR =	192747,39		kN/cm
	OSTATECZNIE PRZYJĘTO				VR =	1233,93		kN



Pkt 1.2				III	IV

Nośność obliczeniowa przy zginaniu wzór 43
Nośność obliczeniowa przy zginaniu wzór 43
		MR= Ψ x W x fd

Stan krytyczny		Ψ = φp


Smukłość:		λ =	b
		λ =	t	56	215
0	1	3
		λ =	0,326315789473684		φp =	1,960
		λ =	0,326315789473684		φp =	1,960


		MR =			543088,858646979		kNcm
		MR =			543088,858646979		kNcm


Nośność obliczeniowa przy ścinaniu
Nośność obliczeniowa przy ścinaniu
		VR = φp x 0,58 x Av x fd
		VR = φp x 0,58 x Av x fd



		λpv =	b
		λpv =	t	56	215

	φpv =		1
	φpv =		λpv		φpv =		2,903	mniejsze niż 1
					φpv =		2,903	mniejsze niż 1
	λpv =	0,344
	λpv =	0,344


		VR =	5970,636		kN
		VR =	5970,636		kN





	Ostatecznie przyjęto:				M =	353007,76	kNcm
					M =	353007,76	kNcm
					V =	3582,3816	kN
					V =	3582,3816	kN

Sheet 3: I i II klasa przekroju

Siły dla I i II przekroju

VSjKs3sMxk

Dobór geometryczny przekładek:

An - pole nakłądek

Ap - pole przekładek

242,74

An =Ap

Ac - pole 2 teownika

Ac = A - Av

Av - pole użyteczne przekroju

An +Ap =Ac

Ac =

260,00

cm 2

501,376923076923

Proporcje:

[%]

Nakładka górna :

501,088235294118

Przekładka

0,400183290144608

11,70685

2,00493031674208

Nakłądka

0,599816709855392

b1 =

Ap=

108

2Teownik

Pas

0,5877

t1=

4,15

1,4

Środnik

0,4123

przyjęto:

t1 =

2,8

An1 =

71,60

cm 2

868,00

1000

145,60

Nakładka dolna :

Ac-An

114,40

1,64874045741018

b2 =

Ap=

108

11,70685

t2 =

3,18

przyjęto:

t2=

2,2

300

An2 =

74,00

cm 2

Przekładki:

b-tw

140,5

Xmin =

81,07

77946,7431583136

Xmin

tg30'

140,5

Hgmax=

69,39

grubość:

242,74082

Proporcje:

2 x gp > gsr

gp=

1,15

Przekładka

0,400183290144608

Nakłądka

0,599816709855392

przyjeto:

0,3

1,4

97,14082

2Teownik

Pas

0,5877

Środnik

0,4123

Sprawdzenie przekładek

I warunek

Wp =

2246,747

cm3

Wp > Wś

Wś =

1550,79773333333

cm3

2246,75

Ip =

77946,7431583136

cm4

8378,5

In =

382209,553896221

cm4

In+p =

460156,297054535

cm4

II warunek

Wn+p > Wx

Wn=

7245,15048213892

cm3

Wn+p =

9491,89784172759

cm3

9492

Rozdkład momentów:

Mr =

192747,39

In+p

Mn =

160097,548101909

kNcm

Mp =

32649,8443980907

kNcm

Siły działające na nakładke:

Alfa równolełe:

0,8

N =

1600,97548101909

dobór spoin:

grubość

0,2t1<

<0,7t2

21,5

0,550769230769231

<a1<

2,52

1/2L

1,53538461538462

a1 =

0,8

Lmin =

Długość:

2*a1*Alfarów*fd

10a1<

<100a1

<l1<

Lmin =

58,1749811416822

l1>

4cm

L =

dobierz spoine:)

l1>

Wyznaczenie Spoiny Przekłądek

0,2t1<

<0,7t2

0,28

1,33

0,805

hp=

dobierz:

0,8

582,84492

89,10904

Środek cięzkości:

długość przedkłądki:

1233,93144

6,54

x =

17,04

y =

35,09

Ix=

2*(d*a^3)

y^2*a*d

a*hp^3

Ix =

63651,6703898285

cm4

Iy=

2*(a*d^3)

x^2*a*d

hp*a^3

(1/2*a+(d-x)^2)*hp*a

Iy =

12049,6475781689

cm4

Io=

75701,3179679973

cm4

Mo =

26838,5151796036

kNcm

Vo =

616,96572

KONTORLNIE

12,9652218098953

168,096976579786

τp

6,9237163816376

154,794239332925

322,891215912711

τy

6,04150542825775

17,9691740464806

τx

12,4416333064805

17,9691740464806

19,35

αfd

Sheet 4: III i IV przekroju

Siły dla III i IV przekroju

Dobór geometryczny przekładek:

An - pole nakłądek

Ap - pole przekładek

An =Ap

Ac - pole 2 teownika

361,80

Ac = A - Av

Av - pole użyteczne przekroju

An +Ap =Ac

0,65

x Ac =

260,00

cm 2

Nakładka górna :

Proporcje:

[%]

Przekładka

0,395245992260918

b1 =

Nakłądka

0,604754007739082

Ap=

108

2Teownik

t1=

3,86

0,1

Pas

0,4123

Środnik

0,5877

przyjęto:

t1 =

4,0

An1 =

110,80

cm 2

Nakładka dolna :

b2 =

Ap=

108

t2 =

3,38

przyjęto:

t2=

3,4

An2 =

108,00

cm 2

Przekładki:

b-tw

140,5

Xmin =

81,07

Xmin

tg30'

140,5

Hgmax=

70,59

grubość:

2 x gp > gsr

gp=

1,15

przyjeto:

110

1,3

143

Sprawdzenie przekłądek

Wp =

5243,33333333333

cm3

I warunek

Wś =

1550,79773333333

cm3

5243,33

Ip =

288383,333333333

cm4

12890

In =

588135,972241497

cm4

In+p =

876519,30557483

cm4

II warunek

Wn+p > Wx

Wn=

10900,0577328316

cm3

Wn+p =

16143,3910661649

cm3

16143

Rozdkład momentów:

Mr =

353007,76

kNcm

In+p

Mn =

236864,789754809

kNcm

Mp =

116142,968365728

kNcm

Siły działające na nakładke:

Alfa równolełe:

0,8

N =

2368,64789754809

dobór spoin:

grubość

0,2t1<

<0,7t2

21,5

0,791428571428571

<a1<

2,52

a1 =

0,9

Długość:

10a1<

<100a1

<l1<

Lmin =

76,5067150370829

l1>

4cm

L =

dobierz spoine:)

l1>

Wyznaczenie Spoiny Przekłądek

0,2t1<

<0,7t2

0,26

1,33

0,795

hp=

110

dobierz:

0,5

1375

105

Środek cięzkości:

długość przedkłądki:

3582,3816

13,10

x =

38,10

y =

55,25

Ix =

208087,5

cm4

Iy =

91105,7738095238

cm4

Io=

299193,273809524

cm4

Mo =

126307,324182864

kNcm

Vo =

1791,1908

τp

17,05896

τy

16,0822719262797

τp

23,3243200030826

40,5261046388332

19,35

αfd

Sheet 5: wydruk klasa I i II

Połaczenie Spawane
Połaczenie Spawane

























	Przekrój:		HEB 1000

	Stal:	St3S
	fd =	215	Mpa
					Dane:		[Miara]	[Jednostki]
			36			h	1000	mm
						tw	19	mm
						b	300	mm
						t	36	mm
						r	30	mm
1000		19
						A	400	cm2
						m	-	kg
						Ix	644700	cm4
						Iy	-	cm4
						Wx	12890	cm3
						Wy	-	cm3
		300				ix	-	cm
						iy	-	cm







								1
	Wyznaczenie wysokości urzytecznej środnika

	hśr = h -2 x t - 2 x r

	hśr	=	868,00	mm


	Klasa Przekroju

Środnik:

-			I klasa	II klasa	III klasa	IV klasa
	+		66ε	78ε	105ε
			66,00	78,00	105,00


	ε	=	215	=	215	=	1,00
	ε	=	fd	=	21,5	=	1,00

	zał:	ε	<	1


	b	=	868,00	=	45,68
	t		19

	45,68		<	66,00		I klasa przekroju





Pas:

-			I klasa	II klasa	III klasa	IV klasa
			9ε	10ε	14ε
b			9,00	10,00	14,00


	b	=	1/2 b - tw	=	140,5	=	3,90
	t		t		36


	3,90		<	9,00		I klasa przekroju


								2

	Nośność obliczeniowa przy jednokierunkowym zginaniu - MR dla klasy 1 i 2 zgodnie z PN-90/B-03200 pkt 4.5.2 : MR=αpWfd





	αp - zalezy od rodzaju przekroju. Jeżeli Izwyk αp=1,0 ; IHEB αp=1,05; IPE αp=1,07


	αp	=	1,07

	Wx	=	12890	cm3

	fd	=	21,5



	Mr =	1,07	x	12890	x	21,5

	Mr	=	296534,45			kN/cm


Ostatecznie:

	M =	0,65	x	296534,45	=	192747,39		kN/cm
	M =	0,65	x	296534,45	=	192747,39		kN/cm


Nośność obliczeniowa przy ścinaniu VR zgodnie z PN-90/B-03200 pkt 4.5.2 ; VR = 0,58Avfd

	Av	=	hśr	x	tw

	Av	=	86,8	x	1,9	=	164,92	cm2

	fd	=	21,5

	VR	=	0,58	x	164,92	x	21,5

	VR	=	2056,55	kN
	VR	=	2056,55	kN


Ostatecznie:

V =	0,6	x	2056,55	=	1233,93	kN
V =	0,6	x	2056,55	=	1233,93	kN
								3
	Dobór geometryczny przekładek:

					An - pole nakłądek
					Ap - pole przekładek
	An =Ap				Ac - pole 2 teownika
	Ac = A - Av				Av - pole użyteczne przekroju
	An +Ap =Ac

	Ac =	400,00	cm 2

	0,65	x	Ac	=	260,00	cm 2


	Nakładka górna :
	Nakładka górna :

	b1 =	bf - 4cm	=	26	cm

	An1 =	b x t	=	108	cm 2

	t1 =	An1 / b1	=	4,15	cm

Przyjęto

	b1 =	26	cm
	t1 =	2,8	cm

	Nakładka dolna :
	Nakładka dolna :

	b2 =	bf + 4cm	=	34

	An2 =	b x t	=	108

	t2 =	An2 / b2	=	3,18

Przyjęto

	b2 =	34	cm
	t2 =	2,2	cm














								4
	Przekładki:
	Przekładki:


b-tw	=	140,5	mm
2	=	140,5	mm
					tg30'	=	0,577
					tg30'	=	0,577
Xmin	=	tg30'
140,5	=	tg30'


	Xmin	=	81,07	mm


	hg max = h - 2•t - 2•xmin
	hg max = h - 2•t - 2•xmin

	hg max	=	69,39	cm
	hg max	=	69,39	cm

grubość:

	2 x gp > gsr

	gp	=	1,15


Przyjęto					Proporcje:		[%]
					Przekładka		40,02
	hg =	69	cm		Nakłądka		59,98
	gp =	1,4	cm		Pas		58,77
	Sprawdzenie przekładek				Środnik		41,23
	Sprawdzenie przekładek

	Wp =	2 x gp x hp2	=	2246,74735958867	cm3
	Wp =	6	=	2246,74735958867	cm3

	Wś =	gs x h sr 2	x	0,65	=	1550,79773333333	cm3
	Wś =	6	x	0,65	=	1550,79773333333	cm3

	Warunek spełniony

		Wp	>	Wś

		2246,74735958867	>	1550,79773333333







								5

Ip =	2 x gp x hp3	=	77946,7431583136	cm4
Ip =	12			cm4

In =	b1 x t1 3	+	An1xY12	+	b1 x t1 3	+	An2xY22
In =	12				12		An2xY22

	In =	382209,55	cm4
	In =	382209,55	cm4

	In+p =	=	460156,30		cm4
	In+p =	=	460156,30		cm4

	Wn	=	In	=	7245,15	cm3
	Wn	=	Ymax	=	7245,15	cm3

	Warunek spełniony
		Wn+Wp	>	Ws x	0,65

		9491,89784172759	>	8378,5


	Rozkłąd momentów

	Mr =	192747,39

	Mn =	Mr x In	=	160097,548101909		kN/cm
	Mn =	I p+n	=	160097,548101909		kN/cm

	Mp =	Mr x Ip	=	32649,8443980907		kN/cm
	Mp =	I p+n	=	32649,8443980907		kN/cm

	Siły działające na nakładki

	α\|\| =	0,8

	N =	Mn	=	1600,97548101909		kN
	N =	h	=	1600,97548101909		kN

	Dobór spoiny

	0,2t1<	a1	<0,7t2			t1 < t2

	0,55	< a1 <	2,52

	a1	=	0,8	cm

	Długość spoiny
				Lmin =	N	=	58,17	cm
10a <	l	<100a		Lmin =	a α\|\| fd	=	58,17	cm
8	< l <	80
				Przyjęto		L =	59
l =	4cm
l =	b							6

	Wyznaczenie spoiny przykładek

	0,2t1<	a2	<0,7t2			t1 < t2

	0,28	< a2 <	1,33

	a2	=	0,8	cm		Długość przekładki

						d =	21	cm




		69
		69



		0,8	21



	Środek ciężkości

	e =	ΣSi	=	hg x a2 x 1/2d+1/2 a2
	e =	Σ A	=	hg x a2 + 2 x d x a2

	e =	6,54	cm
	e =	6,54	cm

	x =	e + 1/2 d	=	17,04	cm

	y =	1/2d +1/2a2	=	35,09	cm

Ix=	2(da23)	+	y2a2d	+	a2*hp3
Ix=	12	+	y2a2d	+	12

Iy=	2(a2d3)	+	x2a2d	+	hp*a23	+	(1/2a+(d-x)^2)hp*a
Iy=	12	+	x2a2d	+	12	+	(1/2a+(d-x)^2)hp*a

	Ix=	63651,6703898285	cm 4
	Ix=	63651,6703898285	cm 4

	Iy=	12049,6475781689	cm 4
	Iy=	12049,6475781689	cm 4


	Io =	Ix	+	Iy	=	75701,32		cm 4
	Io =	Ix	+	Iy	=	75701,32		cm 4




								7

	Mo =	Mp + V * x	=	26838,5151796036		kNcm
	Mo =	2	=	26838,5151796036		kNcm

	Vo =	V	=	616,96572		kN
	Vo =	2	=	616,96572		kN




	τp =	Vo	=	6,9237163816376
	τp =	Σal	=	6,9237163816376

	τy =	Mo X	=	6,04150542825775
	τy =	Io	=	6,04150542825775

	τx =	Mo y	=	12,4416333064805
	τx =	Io	=	12,4416333064805


		Warunek spełniony

	τ =	17,97	<	19,35		αfd
	τ =	17,97	<	19,35		αfd































								8

Sheet 6: wydruk klasa III i IV

Połaczenie Spawane
Połaczenie Spawane

























	Przekrój:		HEB 1000

	Stal:	St3S			Dane:		[Miara]	[Jednostki]
	fd =	215	Mpa

			36			h	1000	mm
						tw	19	mm
						b	300	mm
						t	36	mm
						r	30	mm
1000		19
						A	400	cm2
						m	-	kg
						Ix	644700	cm4
						Iy	-	cm4
						Wx	12890	cm3
						Wy	-	cm3
		300				ix	-	cm
						iy	-	cm





								1

	Wyznaczenie wysokości urzytecznej środnika

	hśr = h -2 x t - 2 x r

	hśr	=	868,00	mm


	Klasa Przekroju

Środnik:

-			I klasa	II klasa	III klasa	IV klasa
	+		66ε	78ε	105ε
			66,00	78,00	105,00


	ε	=	215	=	215	=	1,00
	ε	=	fd	=	21,5	=	1,00

	zał:	ε	<	1


	b	=	868,00	=	45,68
	t	=	19	=	45,68

	105,00		<	45,68		IV klasa przekroju





Pas:

-			I klasa	II klasa	III klasa	IV klasa
			9ε	10ε	14ε
b			9,00	10,00	14,00


	b	=	1/2 b - tw	=	140,5	=	3,90
	t		t		36


	3,90		<	14,00		III klasa przekroju


								2
Nośność obliczeniowa przy zginaniu wzór 43
	MR= Ψ x W x fd
	MR= Ψ x W x fd

Stan krytyczny		Ψ = φp

Smukłość:
		λ =	b				K =	0,4
		λ =	t	56	215

	K - współczynik podparcia i obciązenia ścianki wg PN -90/B-03200 tab 8

	φp - Współczynik nie stateczniści przyjmować należy od smukłości względnej wg tab.9

	φp	=	1,960
	Wx	=	12890	cm3
	fd	=	21,5


	Mr =	1,960	x	12890	x	21,5

	Mr	=	543088,858646979			kN/cm

Ostatecznie:

	M =	0,65	x	543088,858646979	=	192747,39		kN/cm


Nośność obliczeniowa przy ścinaniu
Nośność obliczeniowa przy ścinaniu
		VR = φp x 0,58 x Av x fd
		VR = φp x 0,58 x Av x fd


	λpv =	b					K =	0,8
	λpv =	t	56	215

	λpv =	0,3444		φpv =		1	=	2,903
	λpv =	0,3444		φpv =		λpv	=	2,903

	Av =	hśr	x	tw	=	164,92	cm2

	VR =	2,903	x	0,58	x	164,92	x	21,5

	VR =	5970,636	kN
Ostatecznie

	V =	0,6	x	5970,636	=	3582,38		kN
								3


	Dobór geometryczny przekładek:

					An - pole nakłądek
					Ap - pole przekładek
	An =Ap				Ac - pole 2 teownika
	Ac = A - Av				Av - pole użyteczne przekroju
	An +Ap =Ac

	Ac =	400	cm 2

	0,65	x	Ac	=	260,00	cm 2


	Nakładka górna :
	Nakładka górna :

	b1 =	bf - 2cm	=	28	cm

	An1 =	b x t	=	108	cm 2

	t1 =	An1 / b1	=	3,86	cm

Przyjęto

	b1 =	28	cm
	t1 =	4,0	cm

	Nakładka dolna :
	Nakładka dolna :

	b2 =	bf + 2cm	=	32

	An2 =	b x t	=	108

	t2 =	An2 / b2	=	3,38

Przyjęto

	b2 =	32	cm
	t2 =	3,4	cm


	Proporcje:		[%]
	Przekładka		39,5245992260918
	Nakłądka		60,4754007739082
	2Teownik
	Pas		41,23
	Środnik		58,77



								4



	Przekładki:
	Przekładki:


b-tw	=	140,5	mm
2	=	140,5	mm
					tg30'	=	0,577
					tg30'	=	0,577
Xmin	=	tg30'
140,5	=	tg30'


	Xmin	=	81,07	mm


	hg max = h - 2•t - 2•xmin
	hg max = h - 2•t - 2•xmin

	hg max	=	70,59	cm
	hg max	=	70,59	cm

grubość:

	2 x gp > gsr

	gp	=	1,15


Przyjęto

	hg =	110	cm
	gp =	1,3	cm
	Sprawdzenie przekładek
	Sprawdzenie przekładek

	Wp =	2 x gp x hp2	=	5243,33333333333	cm3
	Wp =	6	=	5243,33333333333	cm3

	Wś =	gs x h sr 2	x	0,65	=	1550,79773333333	cm3
	Wś =	6	x	0,65	=	1550,79773333333	cm3

	Warunek spełniony

		Wp	>	Wś

		5243,33	>	1550,79773333333




								5

Ip =	2 x gp x hp3	=	288383,333333333	cm4
Ip =	12			cm4

In =	b1 x t1 3	+	An1xY12	+	b1 x t1 3	+	An2xY22
In =	12				12		An2xY22

	In =	588135,97	cm4
	In =	588135,97	cm4

	In+p =	=	876519,31		cm4
	In+p =	=	876519,31		cm4

	Wn	=	In	=	10900,06	cm3
	Wn	=	Ymax	=	10900,06	cm3

	Warunek spełniony
		Wn+Wp	>	Ws x	0,65

		16143,39	>	1550,80


	Rozkłąd momentów

	Mr =	353007,76

	Mn =	Mr x In	=	236864,79		kN/cm
	Mn =	I p+n	=	236864,79		kN/cm

	Mp =	Mr x Ip	=	116142,97		kN/cm
	Mp =	I p+n	=	116142,97		kN/cm

	Siły działające na nakładki

	α\|\| =	0,8

	N =	Mn	=	2368,65		kN
	N =	h	=	2368,65		kN

	Dobór spoiny

	0,2t1<	a1	<0,7t2			t1 < t2

	0,79	< a1 <	2,52

	a1	=	0,9	cm

	Długość spoiny
				Lmin =	N	=	76,51	cm
10a <	l	<100a		Lmin =	a α\|\| fd	=	76,51	cm
9	< l <	90
				Przyjęto		L =	78
l =	4cm
l =	b							6

	Wyznaczenie spoiny przykładek

	0,2t1<	a2	<0,7t2			t1 < t2

	0,26	< a2 <	1,33

	a2	=	0,5	cm		Długość przekładki
						d =	50	cm





		110
		110



		0,5	50


	Środek ciężkości

	e =	ΣSi	=	hg x a2 x 1/2d+1/2 a2
	e =	Σ A	=	hg x a2 + 2 x d x a2

	e =	13,10	cm
	e =	13,10	cm

	x =	e + 1/2 d	=	38,10	cm

	y =	1/2d +1/2a2	=	55,25	cm

Ix=	2(da2^3)	+	y^2a2d	+	a2*hp^3
Ix=	12	+	y^2a2d	+	12


Iy=	2(ad^3)	+	x^2ad	+	hp*a^3	+	(1/2a+(d-x)^2)hp*a
Iy=	12	+	x^2ad	+	12	+	(1/2a+(d-x)^2)hp*a


	Ix=	208087,5	cm 4
	Ix=	208087,5	cm 4

	Iy=	91105,7738095238	cm 4
	Iy=	91105,7738095238	cm 4

	Io =	Ix	+	Iy	=	299193,27		cm 4
	Io =	Ix	+	Iy	=	299193,27		cm 4


								7



	Mo =	Mp + V * x	=	126307,324182864		kNcm
	Mo =	2	=	126307,324182864		kNcm

	Vo =	V	=	1791,1908		kN
	Vo =	2	=	1791,1908		kN








	τp =	Vo	=	17,05896
	τp =	Σal	=	17,05896

	τy =	Mo X	=	16,0822719262797
	τy =	Io	=	16,0822719262797

	τx =	Mo y	=	23,3243200030826
	τx =	Io	=	23,3243200030826


		Warunek spełniony

	τ =	40,53	<	19,35		αfd
	τ =	40,53	<	19,35		αfd

























								8

Sheet 7: Śrubki

ŚRODEK CIĘŻKOŚCI

2TEO

1/2TEO

Wymiary teownika

[cm]

Stosunek pól

grubość półki

gp =

1,20

Pole półki

36,00

cm2

pas

0,48

360

180

szerokość półki

sp =

30,00

75,42

szer

170

grubość środnika

gs =

0,90

Pole środnika

39,42

cm2

śr

0,52

wysokość środnika

hs =

43,80

12,7

Wymiary blach

[cm]

76,00

Napr

21,5

116

grubość nakładki

tn =

1,00

Pole nakładki

30,00

cm2

0,39

21,3601608386871

szerokość nakładki

sn =

30,00

grubość przykładki

tp =

1,00

Pole przykładek

46,00

cm2

0,61

21,1691350100484

wysokość przykładki

hp =

23,00

IPE500 wymiary w mm h=500, s szer=200, g=10,2, t szer stopki 16, r=21, A=116 Ix=48200, Iy=2140, Wx=1930, Wy=214, ix=20,4 , iy=4,31

odległość przykł-półka

d =

8,05

wysokość robocza przykł

35,75

Środek ciężkości

[cm]

teownika

Yt =

13,36

układu blach

Yb =

13,36

21,3601608386871

Środek ciężkości teownika Yt musi być w przybliżeniu równy środkowi ciężkości układu blach (nakładki i przykładek) Yb.

21,1691350100484

Przekrój

1/2 IKS 900

0,9

N =

0,91

x A x fd

14,55

Wyznaczenie sił w przekroju:

290

Stal:

St4W

215

Śruby:

Przekładki i Nakładki

Rm =

410

Klasa:

4.6

Stal:

St4W

Re =

255

Rm=

400

Nr = A x fd

Re =

240

220

Nr=

1621,53

1475,5923

39,45

240

Rozkład sił na nakładke i przekładki

Nsr =

Asr

Środnik

Nsr =

771,25

Sprawdzenie:

1475,5923

Np = N - Nsr

1475,5923

Nsr+Np.=

1475,59

Pas

Np =

704,34

NAKŁADKI :

Fr = n x n x Srmin

n -

Liczba śrub

Wytrzymałość trzpienia na ścinanie

Srv = 0,45 x Rm x Av x m

Av -

pole powieszchni trzpienia

m -

Liczba powieszchni scinania

Delta do D

-0,4

Średnica śruby

Av=

3,14

cm2

szt

Wstaw:

Srv =

56,55

Fr=

904,75

nakładka

582,470644736842

Przekładka

893,121655263158

Osłabienie przekroju:

Liczba śrub w przekroju

An =

21,2

At =

Aψ =

27,27

ψ =

0,91

Sigma

19,42

Sigma el

21,36

21,5

Przekładki:

Fr = n x n x Srmin

n -

Liczba śrub

Wytrzymałość trzpienia na ścinanie

Srv = 0,45 x Rm x Av x m

Av -

pole powieszchni trzpienia

m -

Liczba powieszchni scinania

Średnica śruby

Delta do D

Av=

3,142

cm2

szt

Srv =

60,788

n =

Wstaw:

1,33333333333333

28,2666666666667

Fr=

911,820

0,942222222222222

Osłabienie przekroju:

Liczba śrub w przekroju

An =

16,4

At =

Aψ =

21,09

0,92

Sigma

19,42

Sigma el

21,17

21,5

Sheet 8: Wydruk śrubki

POŁACZENIE ŚRUBOWE








Przekrój		1/2 IKS 900
			Stosunek pól [%]
h =	45,00	cm	Środnik	0,52
b =	30,00	cm	Pas	0,48
gs=	0,90	cm	Przekładka	0,61
gp=	1,20	cm	Nakładka	0,39


Wymiary blach
grubość nakładki			tn =	1,00
szerokość nakładki			sn =	30,00
grubość przykładki			tp =	1,00		Środek ciężkości
wysokość przykładki			hp =	23,00		1/2 teo	13,36	cm
odległość przykł-półka			d =	8,05		blachy	13,36	cm

			N =	0,91	x A x fd		kN
			N =	0,91	x A x fd		kN


Rodzaj stali:		St4W			fd =	215	[MPa]
Przekładki i Nakładki
Stal:		St4W			Rm =	410	[MPa]
					Re =	255	[MPa]

Klasa śrób		4.6			Rm =	400	[MPa]
					Re =	240	[MPa]

Nośność obliczeniowa przy osiowym rozciąganiu zgodnie z PN-90/B-03200 pkt 4.3.2 ; Nr = A fd



Pole przekroju
		A=	75,42	cm

Siła
		Nr =	75,42	x	21,5	=	1621,53	kN


siła obliczeniowa

		N =	0,91	x	1621,53	=	1475,5923	kN



								1


	Rozkład sił miedzy nakładke i przekładki
	Rozkład sił miedzy nakładke i przekładki

Siła przypadająca na środnik

		Nsr =	N	x	Aśr		kN
		Nsr =	N	x	A		kN

		Nsr =	1475,5923	x	39,42		kN
		Nsr =	1475,5923	x	75,42		kN

		Nsr =	771,25				kN
		Nsr =	771,25				kN

Siła przypadająca na pas

		Np =	N	-	Nsr		kN
		Np =	N	-	Nsr		kN

		Np =	1475,5923	-	771,25		kN
		Np =	1475,5923	-	771,25		kN

		Np =	704,34				kN
		Np =	704,34				kN


	NAKŁADKA
	NAKŁADKA

Zgodnie z PN-90/B-03200 pkt 6.2.4.2. Połączenie Zakładkowe, Nośność połaczenia zakładkowego:



		Fr = n x n x Sr

	n -	liczba łaczników

	η =	1	-	1 - 15d
	η =	1	-	200d

	Sr -	miarodajna nośność łacznika











								2


	Wytrzymałość trzpienia na ścinanie
	Wytrzymałość trzpienia na ścinanie

	Srv = 0,45 x Rm x Av x m
	Srv = 0,45 x Rm x Av x m

	Av -	pole powieszchni trzpienia
	m -	Liczba powieszchni scinania



	Średnica śruby
		d =	20

	Pole trzpienia

		Av =	π * d2	=	3,14	cm2
		Av =	4	=	3,14	cm2

	Liczba powieszchni scinania

		m =	1


	Nośność trzpienia

		Srv =	56,55			kN


	Nośność układu śrub


	Liczba śrub

		n =	16	szt

		η =	1


		Fr =	904,75			kN


Tabela 14				PN -90/B-03200
Średnica śruby		8<d<14		16<d<24		27<d<45
Rodzaj otworu		Mkasymalne średnice otworów d0 [mm]
Rodzaj otworu		Δ =	1	Δ =	2	Δ =	3

		PN-90/B-03200 str24 tab 15
a1 =	1,5 x d
a2 =	2,5 x d
		a1	d	a2	d	a1
		30	20	50	20	30	[mm]
								3
	Osłabienie przekroju
	Osłabienie przekroju

	Liczba śrub w przekroju				4	szt

Δ =	2		Nn =	N x (An/An+p)=		582,47	kN

	Przekrój netto				z otworami

		An =	tn x (sn -(d+Δ))			cm2

		An =	21,2			cm2

	Przekrój bruto				bez otworów

		At =	tn x sn			cm2

		At =	30			cm2

	Sprawdzenie pola przekroju

		Aψ =	An	0,8 x Rm
		Aψ =	An	Re

		Aψ =	27,27			cm2

		ψ =	Aψ
		ψ =	At

		ψ =	0,9

	Naprezenia w przekroju bruto

		σ =	Nn			MPa
		σ =	At			MPa

		σ =	19,42			MPa
		σ =	19,42			MPa

	Napreżenia osłabionego elementu

		σel =	σ			MPa
		σel =	ψ			MPa

		σel =	21,36			MPa
		σel =	21,36			MPa

	Warunek spełniony

		σel	<		fd
		σel	<		fd

		21,36	<		21,5
		21,36	<		21,5			4



	PRZEKŁADKI
	PRZEKŁADKI


Zgodnie z PN-90/B-03200 pkt 6.2.4.2. Połączenie Zakładkowe, Nośność połaczenia zakładkowego:



		Fr = n x n x Sr

	n -	liczba łaczników

	η =	1	-	1 - 15d
	η =	1	-	200d

	Sr -	miarodajna nośność łacznika



	Wytrzymałość trzpienia na ścinanie
	Wytrzymałość trzpienia na ścinanie

	Srv = 0,45 x Rm x Av x m


	Av -	pole powieszchni trzpienia
	m -	Liczba powieszchni scinania


	Średnica śruby
	Średnica śruby
		d =	20

	Pole trzpienia

		Av =	π * d2	=	3,14	cm2
		Av =	4	=	3,14	cm2

	Liczba powieszchni scinania
		m =	2

	Nośność trzpienia

		Srv =	60,79			kN







								5


	Nośność układu śrub

	Liczba śrub

		n =	15	szt

		η =	1


		Fr =	911,82			kN


	Tabela 14			PN -90/B-03200
Średnica śruby		8<d<14		16<d<24		27<d<45
Rodzaj otworu		Mkasymalne średnice otworów d0 [mm]
		Δ =	1	Δ =	2	Δ =	3


	Osłabienie przekroju
	Osłabienie przekroju

	Liczba śrub w przekroju				3	szt

Δ =	2		Npk =	N x (Ap/An+p)=		893,12	kN

	Przekrój netto				z otworami

		An =	tn x (sn -(d+Δ))			cm2

		An =	16,4			cm2

	Przekrój bruto				bez otworów

		At =	tn x sn			cm2

		At =	23			cm2

	Sprawdzenie pola przekroju

		Aψ =	An	0,8 x Rm
		Aψ =	An	Re

		Aψ =	21,09			cm2

		ψ =	Aψ
		ψ =	At

		ψ =	0,9




								6


	Naprezenia w przekroju bruto

		σ =	Npk			MPa
		σ =	At			MPa

		σ =	19,42			MPa
		σ =	19,42			MPa

	Napreżenia osłabionego elementu

		σel =	σ			MPa
		σel =	ψ			MPa

		σel =	21,17			MPa
		σel =	21,17			MPa

	Warunek spełniony

		σel	<		fd
		σel	<		fd

		21,17	<		21,5
		21,17	<		21,5




			a1	30	[mm]
			a1	30	[mm]
			d	20	[mm]
			d	20	[mm]
			a2	50	[mm]
			a2	50	[mm]
			d	20	[mm]
			d	20	[mm]
			a1	30	[mm]
			a1	30	[mm]
















								7