Akademia Rolnicza im. Hugona Kołł taja
Wydział Technologii ywno ci
Katedra In ynierii i Aparatury
Przemysłu Spo ywczego
Materiał pomocnicze do projektu
„Zbiornik ci nieniowy”
dla studentów II roku WT
Mariusz Witczak
Kraków, 1998
P r o j e k t z b i o r n i k a c i
n i e n i o w e g o s p a w a n e g o
Spis tre ci
1. Cel pracy projektowej i podstawowe zało enia projektu ................3
1.1. Definicje podstawowe wg PN-81/H-02650 .............................4
2.1.1. Ci nienia:..............................................................................4
2.1.1. Temperatura :........................................................................4
1.2. Podział zbiorników na klasy....................................................5
2. Dobór głównych wymiarów zbiornika oraz orientacyjnych
wymiarów kró ców .............................................................................6
2.1.1. Orientacyjne warto ci wymiarów kró ców w zale no ci od
przeznaczenia: ................................................................................7
3. Obliczenia wytrzymało ciowe płaszcza..........................................7
3.1. Dobór materiału.......................................................................7
3.2. Napr enia dopuszczalne.........................................................8
3.3. Współczynnik wytrzymało ciowy z.........................................8
4. Wyznaczenie grubo ci cianki elementu walcowego podlegaj cego
ci nieniu wewn trznemu .....................................................................9
4.1. Najwi kszy otwór niewymagaj cy wzmocnienia...................11
5. Dno zbiornika...............................................................................11
6. Obliczenie kró ców ......................................................................12
7. Obliczenie poł czenia kołnierzowo- rubowego:...........................13
8. Łapy do mocowania zbiornika .....................................................14
K a t e d r a I n y n i e r i i i A p a r a t u r y P r z e m y s ł u S p o y w c z e g o
u l . B a l i c k a 1 2 2 , 3 0 - 1 4 9 K r a k ó w , 0 1 2 6 6 2 - 4 7 - 6 3 ( 6 8 ) 2
P r o j e k t z b i o r n i k a c i
n i e n i o w e g o s p a w a n e g o
1.
Cel pracy projektowej i podstawowe zało enia
projektu
Podstawowym celem projektu zbiornik ci nieniowy spawany jest zapoznanie si z technik projektowania konstrukcji spawanych w oparciu o obowi zuj ce
przepisy i normy pa stwowe. Przewidziane zadania w czasie projektu to obliczenie:
• grubo ci cianek płaszcza zbiornika, tj. cz ci walcowej i den,
• wzmocnienia otworów wykonanych w płaszczu zbiornika,
• poł cze kołnierzowo- rubowych,
• grubo ci cianek rur.
Przedmiotem projektu jest stały zbiornik ci nieniowy pionowy, o konstrukcji spawanej, walcowy z dnami elipsoidalnymi. Zbiornik powinien by zaopatrzony
w niezb dne kró ce (liczb i rodzaj ustala prowadz cy) oraz winien mie dobrane łapy
lub podpory pier cieniowe.
Podstawowe dane projektowe obejmuj :
• pojemno zbiornika V[m3],
• ci nienie obliczeniowe po [MPa],
• rodzaj czynnika i warunki pracy (temperatura obliczeniowa),
• pozycj pracy.
Zadania projektowe:
• obliczenia wytrzymało ciowe płaszcza i den,
• obliczenia wytrzymało ciowe kró ców (dobór grubo ci cianek rur ,
kołnierzy, poł czenia kołnierzowo- rubowego),
• obliczenia wytrzymało ciowe włazu (dobór grubo ci rury, kołnierza, obliczenia wytrzymało ciowe poł czenia kołnierzowo- rubowego),
• dobór podpór,
• wykonanie rysunku zestawieniowego.
Rysunek zestawieniowy powinien by wykonany w miar mo liwo ci na jednym
formacie.
Podane
wymiary
powinny
umo liwia
sprawdzenie
oblicze
wytrzymało ciowych oraz pojemno ci. Elementy nieprzedstawione dostatecznie K a t e d r a I n y n i e r i i i A p a r a t u r y P r z e m y s ł u S p o y w c z e g o
u l . B a l i c k a 1 2 2 , 3 0 - 1 4 9 K r a k ó w , 0 1 2 6 6 2 - 4 7 - 6 3 ( 6 8 ) 3
P r o j e k t z b i o r n i k a c i
n i e n i o w e g o s p a w a n e g o
wyra nie nale y przedstawi w powi kszeniu (w miar mo liwo ci na tym samym
arkuszu).
1.1.
Definicje podstawowe wg PN-81/H-02650
2.1.1.
Ci nienia:
∗
robocze pr [MPa] - rzeczywiste ci nienie czynnika roboczego,
∗
najwy sze ci nienie robocze p
rmax[MPa],
∗
najni sze ci nienie robocze p
rmin[MPa],
∗
ci nienie obliczeniowe po [MPa] - stałe ci nienie przyj te do oblicze
wytrzymało ciowych wynikaj ce z najwy szego ci nienia roboczego i warunków
eksploatacji bez uwzgl dnienia dopuszczalnego krótkotrwałego jego wzrostu
/przy zadziałaniu zabezpiecze / nie wi kszego ni 10%, je eli sumaryczny czas
trwania wzrostu nie przekracza 5% czasu pracy elementu /p ≥
o pr/,
∗
dopuszczalne ci nienie robocze pt [MPa] - najwy sze ci nienie robocze elementu
w okre lonej temperaturze roboczej, zale ne od zastosowanego materiału i
przepisów bezpiecze stwa /p ≤ p
t
o/,
∗
ci nienie próbne ppr [MPa] - ci nienie, któremu poddaje si elementy w celu
sprawdzenia szczelno ci prób hydrauliczn lub pneumatyczn ; w czasie próby
hydraulicznej wyst puje zale no p
pr > pr; w czasie próby pneumatycznej
wyst puje zale no p
pr ≤ pr,
∗
ci nienie nominalne pnom [MPa] - ci nienie charakteryzuj ce wymiary
i wytrzymało elementu ci nieniowego w temperaturze odniesienia (t
b);
∗
ci nienie niszcz ce p
sze ci nienie, przy którym nast piło
k [MPa] - najni
zniszczenie elementu podczas niszcz cej próby hydraulicznej.
2.1.1.
Temperatura :
∗
Temperatura robocza tr [oC] - rzeczywista temperatura czynnika roboczego,
∗
Najwy sza temperatura robocza t
rmax [oC],
∗
Najni sza temperatura robocza t
rmin [oC],
K a t e d r a I n y n i e r i i i A p a r a t u r y P r z e m y s ł u S p o y w c z e g o
u l . B a l i c k a 1 2 2 , 3 0 - 1 4 9 K r a k ó w , 0 1 2 6 6 2 - 4 7 - 6 3 ( 6 8 ) 4
P r o j e k t z b i o r n i k a c i
n i e n i o w e g o s p a w a n e g o
∗
Temperatura obliczeniowa to [oC] - najwy sza stała temperatura elementu
przyj ta do oblicze wytrzymało ciowych bez uwzgl dnienia krótkotrwałego
wzrostu nie wi kszego ni 10oC, je eli sumaryczny czas jego trwania nie
przekracza 5% czasu pracy elementu, to ≥ tr,
∗
Dopuszczalna temperatura robocza tp [oC] - najwy sza stała temperatura
elementu przy dopuszczalnym ci nieniu roboczym, zale na od zastosowanego
materiału i przepisów bezpiecze stwa, t
r ≤tp ≤ to,
∗
Temperatura odniesienia tb [oC] - umowna stała temperatura, przy której wyst puj jednakowe napr enia wytrzymało ciowe dla ró nych materiałów przy
ci nieniu pt = pnom,
∗
Najwy sza temperatura stosowalno ci - t
sza temperatura pracy
max [oC] - najwy
elementu zale na od zakresu stosowalno ci materiału, warunków eksploatacji i
bezpiecze stwa oraz czynników ekonomicznych,
∗
Najni sza temperatura stosowalno ci t
sza temperatura pracy
max [oC] - najni
elementu zale na od zakresu stosowalno ci materiału, warunków eksploatacji i
bezpiecze stwa oraz czynników ekonomicznych,
∗
Temperatura graniczna tg [oC] - temperatura charakterystyczna dla materiału okre lona punktem przeci cia si funkcji R
na od czasu
et = f(t) i Rz(τ) = g(t) zale
pracy.
1.2.
Podział zbiorników na klasy
W zale no ci od warto ci ci nienia i temperatury obliczeniowej dzieli si
zbiorniki na siedem klas wg Tabeli 1. W przypadku, gdy jeden z parametrów jest w klasie wy szej ni drugi, przyjmujemy za klas zbiornika wy sz z dwóch warto ci.
Tabela 1. Podział zbiorników na klasy
Klasa zbiornika
Parametry zbiornika
to [oC]
po [MPa]
A
-40 ≤ to ≤ 200
0.07 ≤ po ≤ 2.0
B
200 < to ≤ 300
2.0 < po ≤ 5.0
K a t e d r a I n y n i e r i i i A p a r a t u r y P r z e m y s ł u S p o y w c z e g o
u l . B a l i c k a 1 2 2 , 3 0 - 1 4 9 K r a k ó w , 0 1 2 6 6 2 - 4 7 - 6 3 ( 6 8 ) 5
P r o j e k t z b i o r n i k a c i
n i e n i o w e g o s p a w a n e g o
C
300 < to ≤ 450
po > 5.0
D
to > 450
po > 0.07
E
to < -40
po > 0.07
N1
to ≥ -40
po ≤ 0.07
N2
to < -40
po ≤ 0.07
2.
Dobór głównych wymiarów zbiornika oraz
orientacyjnych wymiarów kró ców
Wymiary zbiornika cylindrycznych z dnami elipsoidalnymi w zale no ci od
obj to ci podaje BN-64/2221-08.
Tabela 2. Główne wymiary zbiorników ci nieniowych
Dw rednica wewn trzna zbiornika, mm
Vnom 600
800
1000 1200 1400 1600 1800 2000 2400 2800 3000
[m3]
Lw, orientacyjna długo cz ci walcowej zbiornika mm
0.25 1130
(0.32) 1380
0.4
1630
(0.5) 1880 1230
0.63 2380 1480
(0.8)
1730 1330
1.0
2230 1580
1.25
2730 1830
1.6
2330 1680
2.0
2830 2180
2.5
3580 2680
3.2
4580 3180 2530
4.0
4180 3030 2380
5.0
4680 3530 2880
K a t e d r a I n y n i e r i i i A p a r a t u r y P r z e m y s ł u S p o y w c z e g o
u l . B a l i c k a 1 2 2 , 3 0 - 1 4 9 K r a k ó w , 0 1 2 6 6 2 - 4 7 - 6 3 ( 6 8 ) 6
P r o j e k t z b i o r n i k a c i
n i e n i o w e g o s p a w a n e g o
6.3
3630 2980 2580
8.0
4380 3480 3080
10.0
5380 4480 3580
12.5
5480 4580
16
5580 4280
20
7080 5280
25
6280 5020
32
7780 6020
40
9280 7020
50
9020 7620
63
11020 9620
80
13520 12120
100
17520 15620
2.1.1.
Orientacyjne warto ci wymiarów kró ców w zale no ci
od przeznaczenia:
Tabela 3. Orientacyjne wymiary kró ców
Przeznaczenie kró ca
rednica d
l [mm]
w [mm]
Długo
Króciec I, II/ciecz/
(0.1÷0.2) Dw
(1.5÷3.0) dw
Króciec III/para/
(0.15÷0.25) Dw
(1.5÷2.5) dw
Króciec IV /właz/
≥ 400
(0.3÷0.5) dw
3.
Obliczenia wytrzymało ciowe płaszcza
W niniejszym opracowaniu przedstawiono /wyci g/ przepisów UDT w zakresie
oblicze naczy ci nieniowych. Dotycz one tych elementów, które podlegaj
wył cznie obci eniom statycznym i w których nie zachodzi konieczno
uwzgl dniania napr e temperaturowych.
3.1.
Dobór materiału
Materiały i wymiary blach najcz ciej stosowane na elementy aparatów
ci nieniowych podaje PN-81/H-92123.
K a t e d r a I n y n i e r i i i A p a r a t u r y P r z e m y s ł u S p o y w c z e g o
u l . B a l i c k a 1 2 2 , 3 0 - 1 4 9 K r a k ó w , 0 1 2 6 6 2 - 4 7 - 6 3 ( 6 8 ) 7
P r o j e k t z b i o r n i k a c i
n i e n i o w e g o s p a w a n e g o
3.2.
Napr
enia dopuszczalne
Warto napr e dopuszczalnych k w ciankach stalowych i staliwnych elementów
dla temperatury nieprzekraczaj cej dla danego gatunku stali temperatury granicznej
jest równa mniejszej z warto ci k, gdzie:
Re t
k
o
=
x
gdzie :
Reto [MPa] - najmniejsza gwarantowana granica plastyczno ci w temperaturze obliczeniowej elementu,
x - współczynnik bezpiecze stwa,
Dla elementów walcowych wykonanych z blach stalowych, ł czonych za pomoc
spawania, a tak e przy obliczaniu
cianek stalowych elementów walcowych
osłabionych otworami oraz stalowych elementów bez szwu / kutych, tłoczonych, ci gnionych, walcowanych/ nale y przyjmowa nast puj ce warto ci:
x = 1.65
dla stali w glowych, dla których istnieje norma co do wymaga
udarno ci, dla stali stopowych i stalowych rur kotłowych,
x = 1.8
dla pozostałych stali w glowych.
3.3.
Współczynnik wytrzymało ciowy z
Współczynnik z ustala si w nast puj cy sposób dla poszczególnych miejsc elementu
ci nieniowego:
• dla miejsc całych, tzn. nie posiadaj cych poł cze spawanych, zgrzewanych lub
otworów z = 1,00,
• dla miejsc posiadaj cych miejsca spawane lub zgrzewane z równa si mniejszej z
warto ci z1 i 2·z2, przy czym 2·z2 maksymalnie mo e wynosi 1,00,
gdzie :
z1 - współczynnik wytrzymało ci wzdłu nego zł cza spawanego /zgrzewanego/,
z2 - współczynnik wytrzymało ci obwodowego zł cza spawanego /zgrzewanego/.
K a t e d r a I n y n i e r i i i A p a r a t u r y P r z e m y s ł u S p o y w c z e g o
u l . B a l i c k a 1 2 2 , 3 0 - 1 4 9 K r a k ó w , 0 1 2 6 6 2 - 4 7 - 6 3 ( 6 8 ) 8
P r o j e k t z b i o r n i k a c i
n i e n i o w e g o s p a w a n e g o
Tabela 4. Kategorie zł czy spawanych
Kategoria zł cza spawanego
z
1/z2/
Dwustronne zł cze doczołowe
1,0·z
dop
Jednostronne zł cze doczołowe z podkładk
0,95·z
dop
Jednostronne zł cze doczołowe bez podspawania
0,8·z
dop
Zł cze z obustronnymi spoinami pachwinowymi z ukosowaniem
1,0·z
dop
Zł cze z obustronnymi spoinami pachwinowymi bez ukosowania
0,85·z
dop
Zł cze z jednostronn spoin pachwinow z ukosowaniem
0,8·z
dop
Zł cze z jednostronn spoin pachwinow bez ukosowania
0,7·z
dop
gdzie: zdop - współczynnik z jakim dany zakład został dopuszczony do wykonywania zł czy w naczyniach ci nieniowych / w projekcie przyj 0.8/.
4.
Wyznaczenie grubo ci cianki elementu walcowego
podlegaj cego ci nieniu wewn trznemu
D
Obliczeniow grubo cianki elementów walcowych, dla których β =
z ≤ 2
Dw
oblicza si według wzoru:
p ⋅ D
0
g
W
=
0
3
,
2
⋅ k ⋅ z − p 0
α
p ⋅ D
0
g
Z
=
0
3
,
2
⋅ k ⋅ z + p 0
α
gdzie :
po [MPa] - ci nienie obliczeniowe,
Dz[mm] - rednica zewn trzna zbiornika,
Dw[mm] - rednica wewn trzna zbiornika,
z - obliczeniowy współczynnik wytrzymało ciowy w kierunku wzdłu nym,
k [MPa]- napr enia dopuszczalne,
K a t e d r a I n y n i e r i i i A p a r a t u r y P r z e m y s ł u S p o y w c z e g o
u l . B a l i c k a 1 2 2 , 3 0 - 1 4 9 K r a k ó w , 0 1 2 6 6 2 - 4 7 - 6 3 ( 6 8 ) 9
P r o j e k t z b i o r n i k a c i
n i e n i o w e g o s p a w a n e g o
α - współczynnik zale ny od β (tabela 5 poni ej)
Tabela 5
β
≤ 1.4
1.5
1.6
1.7
1.8
1.9
2.0
α
1.00
1.025
1.050
1.075
1.10
1.125
1.150
Najmniejsza wymagana grubo cianki wynosi:
g=go+c2+c3
gdzie:
c2[mm]-naddatek grubo ci cianki na cienianie si jej pod wpływem działa
mechanicznych i chemicznych w czasie pracy elementu; wielko c
2 ustala jednostka
opracowuj ca projekt naczynia według znanej szybko ci pocieniania si S[mm/rok]
oraz zało onego czasu pracy elementu τ lat :
c2 = S·τ
c3[mm]-naddatek grubo ci cianki ze wzgl du na wyst powanie w niej dodatkowych
napr e nie pochodz cych od ci nienia po; wielko c
ca
3 ustala jednostka opracowuj
projekt.
Nominalna grubo elementu walcowego /wyrobu hutniczego/ przeznaczonego na
element walcowy naczynia:
g ≥
n g+c1
gdzie:
c1[mm]-naddatek grubo ci cianki uwzgl dniaj cy najwi ksz ujemn odchyłk
wyrobu hutniczego i maksymalne przewidziane pocienienie cianki wyrobu podczas jego przerobu na element naczynia.
Rzeczywista najmniejsza grubo cianki g
rz elementu walcowego:
grz =gn-c1
*******************************************************************
Uwaga!
W projekcie zało y
c1 = 1 mm
c2 = 3 mm
c3 = 0 mm
*******************************************************************
K a t e d r a I n y n i e r i i i A p a r a t u r y P r z e m y s ł u S p o y w c z e g o
u l . B a l i c k a 1 2 2 , 3 0 - 1 4 9 K r a k ó w , 0 1 2 6 6 2 - 4 7 - 6 3 ( 6 8 ) 10
P r o j e k t z b i o r n i k a c i
n i e n i o w e g o s p a w a n e g o
4.1.
Najwi kszy otwór niewymagaj cy wzmocnienia
rednica najwi kszego otworu niewymagaj cego wzmocnienia w cz ci
walcowej przyjmuje najni sz z warto ci:
d=8.1·[Dw·(grz-c2)·(1-zrz)]1/3
d=0.35·Dz
d=200mm
gdzie:
p ⋅ D + g
− c
0
( W
rz
2 )
z
=
rz
3
,
2
⋅ k ⋅ ( g − c
rz
2 )
α
Otwory niespełniaj ce powy szego warunku wymagaj wzmocnienia, o ile osłabienie
tymi otworami nie zostało uwzgl dnione przy obliczeniach grubo ci
cianek
elementów walcowych.
5.
Dno zbiornika
a. Dobór materiału jak dla płaszcza zbiornika
b. Na podstawie PN-75/M-35412 /Wybór norm/ dobieramy dno o rednicy Dw równej rednicy wewn trznej płaszcza i grubo ci takiej samej jak grubo płaszcza.
c. Obliczamy stosunek Hz/Dz oraz ω i dobieramy warto współczynnika
wytrzymało ci dna yw /tabela 6 poni ej/.
d
ω =
w
Dz ⋅ grz
gdzie: d - rednica najwi kszego otworu w dnie [mm].
d. Obliczany grubo obliczeniow dna :
p 0 ⋅ D ⋅ y
g
Z
w
0 =
4 ⋅ k
Re t
gdzie: k
0
=
x
x = 1.4
dla stali w glowych, dla których istnieje norma co do wymaga
udarno ci, dla stali stopowych i stalowych rur kotłowych,
x = 1.55
dla pozostałych stali w glowych.
Grubo nominalna dna powinna wynosi :
g ≥
n go +c1+c2+c3
K a t e d r a I n y n i e r i i i A p a r a t u r y P r z e m y s ł u S p o y w c z e g o
u l . B a l i c k a 1 2 2 , 3 0 - 1 4 9 K r a k ó w , 0 1 2 6 6 2 - 4 7 - 6 3 ( 6 8 ) 11
P r o j e k t z b i o r n i k a c i
n i e n i o w e g o s p a w a n e g o
gdzie: c1,c2,c3 - warto ci naddatków jak dla płaszcza zbiornika.
Rzeczywista grubo dna powinna wynosi :
grz=gn -c1
przy czym: g ≥
rz g, g to zało ona grubo
dna.
Je eli powy szy warunek nie jest spełniony nale y powtórzy rozumowanie zakładaj c
wy sz grubo dna.
Tabela 6
yw w zale no ci od H
z/Dz oraz ω
Hz/Dz
0.18
0.2
0.25
0.3
0.35
0.4
0.45
0.5
ω=0
3.37
2.9
2.0
1.53
1.3
1.18
1.12
1.1
ω=0.5
3.37
2.9
2.0
1.65
1.42
1.3
1.23
1.2
ω=1
3.37
2.9
2.3
2.0
1.81
1.7
1.63
1.6
ω=2
3.92
3.68
3.21
2.92
2.69
2.5
2.33
2.2
ω=3
4.87
4.61
4.1
3.77
3.52
3.32
3.15
3.0
ω=4
5.78
5.53
4.99
4.58
4.28
4.04
3.86
3.7
ω=5
6.77
6.5
5.9
5.41
5.03
4.76
4.52
4.35
6.
Obliczenie kró ców
Materiały oraz szeregi rednic, odchyłki wykonania i grubo ci rur na kró ce stosowane
w aparaturze ci nieniowej podaje PN-85/H-74252 /Wybór norm/.
rednic rury
przyjmujemy na podstawie orientacyjnych warto ci rednic kró ców.
Obliczenia grubo ci rur bez szwu prowadzi si jak dla walcowych elementów
ci nieniowych / patrz obliczenia wytrzymało ciowe płaszcza/ przy zało eniu z=1,00.
Rzeczywista grubo rury kró ca:
g kr
kr
rz =gn -c1
Na podstawie rednicy kró ca oraz ci nienia obliczeniowego nale y dobra kołnierz
szyjkowy do przyspawania wg PN-87/H-74710/02-08, przy czym grubo cz ci
walcowej kołnierza nie powinna by mniejsza ni grubo rury kró ca.
K a t e d r a I n y n i e r i i i A p a r a t u r y P r z e m y s ł u S p o y w c z e g o
u l . B a l i c k a 1 2 2 , 3 0 - 1 4 9 K r a k ó w , 0 1 2 6 6 2 - 4 7 - 6 3 ( 6 8 ) 12
P r o j e k t z b i o r n i k a c i
n i e n i o w e g o s p a w a n e g o
7.
Obliczenie poł czenia kołnierzowo- rubowego:
a. Dobór uszczelki:
• norma wymiarowa uszczelek: PN-86/H-74374/02/03 itd.,
• materiał: GYLON 3510 wg Katalogu firmy Garlock :
Przyj :
σ‘
s = 21 MPa, σ‘’s = 10 MPa, b = 1,6
• Naci g monta owy N
m:
Nm’ = π·Du·ucz·σ‘s,
gdzie: ucz = 3.47(u)1/2
Du=(dz+dw)/2,
Nm’’=C·Nr,
Nm=max (Nm’, Nm’’),
• Naci g roboczy N
r
Nr=P+b·S,
gdzie: P - napór płynu na poł czenie kołnierzowo- rubowe,
b- współczynnik zabezpieczaj cy aby siła nie spadła na skutek pełzania materiału
uszczelki-poni ej warto ci wymaganej,
S-nacisk na uszczelk dla wywołania w niej napr enia ciskaj cego, niezb dnego do
zapewnienia szczelno ci poł czenia kołnierzowo- rubowego przy działaniu ci nienia
po i temperatury to,
C-współczynnik okre laj cy, jaki naci g jest potrzebny, aby przy parametrach p
o i to
działał na uszczelk nacisk nie mniejszy od wymaganego,
C = 1.2
dla
Du ≤ 500 mm
C = 1.4
dla
Du > 500 mm,
P=(π·D 2
u )·po/4
S=π·Du·ucz·σ‘’s
ucz=3.47·(u)1/2
u- szeroko styku uszczelki z kołnierzem,
• kołnierz za lepiaj cy /pokrywa włazu/ - materiał jak dla płaszcza
- grubo obliczeniowa:
go = 0.45 dw(po/k)1/2
K a t e d r a I n y n i e r i i i A p a r a t u r y P r z e m y s ł u S p o y w c z e g o
u l . B a l i c k a 1 2 2 , 3 0 - 1 4 9 K r a k ó w , 0 1 2 6 6 2 - 4 7 - 6 3 ( 6 8 ) 13
P r o j e k t z b i o r n i k a c i
n i e n i o w e g o s p a w a n e g o
• ruby wg PN - 68/H-74302 /Nakr tki rodzaju N wg PN-68/H-74303 /materiał
nakr tek 45/ na materiał przyj 25HM wg PN-80/H-93015
-sprawdzenie rednicy rdzenia ruby /ilo i wymiar nominalny rub dobieramy
przy doborze poł czenia kołnierzowego/- rednica rdzenia ruby powinna by co
najmniej równa wi kszej z warto ci:
dr’=1,13(Nm/(ψ·k1·i)
dr’’=1,13(Nr/(ψ·k2·i)
ψ = 0.75 - redniodokładne wykonanie,
i - liczba rub
k1,k2 - napr enia dopuszczalne :
Re
k =
1
x
gdzie :
Re
- granica plastyczno ci w temperaturze otoczenia /20oC/
x = 1.1
- dla stali w glowych, dla których istnieje norma co do wymaga
udarno ci i dla stali stopowych,
x = 1.2
- dla pozostałych stali w glowych,
Re t
k
r
=
2
x
gdzie :
Re
- granica plastyczno ci w redniej temperaturze rub,
x = 1.5
- dla stali w glowych, dla których istnieje norma co do wymaga
udarno ci i dla stali stopowych,
x = 1.65
- dla pozostałych stali w glowych,
8.
Łapy do mocowania zbiornika
Podpory nale y dobra wg BN-64/2212-02 w zale no ci od całkowitego ci aru
aparatu oraz jego rednicy. Wybór sposobu zamocowania/ bezpo redni lub blacha wzmacniaj ca/ uzale niony od grubo ci płaszcza i wielko ci podpory. Na łapy
zastosowa materiał St3S wg PN-61/H-84020.
K a t e d r a I n y n i e r i i i A p a r a t u r y P r z e m y s ł u S p o y w c z e g o
u l . B a l i c k a 1 2 2 , 3 0 - 1 4 9 K r a k ó w , 0 1 2 6 6 2 - 4 7 - 6 3 ( 6 8 ) 14