Dane	Obliczenia	Wyniki
F=15 kN kcj=130 MPa Lmax=250 mm d3=15,5 mm Lwyb=270 mm λ=69,677 d3=15,5 mm fd=432 MPa P=4 mm d2=18 mm α=15 ̊ F=15000 N d2=18 mm γ=4,01 ̊ ρ'=5,88 ̊ F=15000 N μ=0,1 MT1=23536 Nmm MT2=3000 Nmm Mc=26536 Nmm ksj=105 MPa F=15000N d3=15,5mm MT2=3000Nmm ksj=105MPa d=20mm D1=16mm P=5mm d=20mm d3=15,5mm D4=20,5mm F=15000N pdop=22MPa Dz=31mm Mc=26536Nmm Mc=26536Nmm kgj=130MPa γ=4,01 ̊ ρ'=5,88 ̊ F=15000N P=4mm Mc=26536Nmm F=15000N Dmax=160mm MgC-C=750 Nm kgj=220 MPa H=45 mm Dz=31 mm F=15000 N Dmax=160 mm a=40 mm Dn=44 mm MgD-D=585 Nm kgj=220 MPa H=45 mm F=15000N a=40mm F=15000N a=40mm MgE-E=285Nm krj=185MPa F=15000N f=18mm MgF-F=135Nm c=8mm kgj=220MPa F=15000N a=40mm ktj=150MPa b=8mm g=2mm c=8mm f=18mm F=15000N Sd=28,8mm^2 k0=320MPa	Wstępne obliczenia średnicy rdzenia śruby d3. Na materiał śruby przyjmuję stal stopową konstrukcyjną do ulepszania cieplnego i hartowania powierzchniowego 30G2 po hartowaniu i wysokim odpuszczaniu. σc≤(0,65÷0,85)kc mm Dobieram śrubę o oznaczenie gwintu Tr24x5 Sprawdzenie śruby na wyboczenie. Obliczenie smukłości śruby. Obliczenie długości wyboczeniowej. Przyjmuję wstępnie wysokość nakrętki H=40 mm Lwyb=Lmax+0,5*H Lwyb=270 mm Obliczenie promienia bezwładności śruby. i=3,875 mm Obliczenie smukłości śruby. Przyjmuję zamocowanie obustronne przegubowe α=1. Obliczenie względnej smukłości śruby. Smukłość porównawcza λp=60 Warunek stateczności śruby ściskanej ma postać. na podstawie Warunek jest spełniony. Sprawdzanie warunku samohamowności. Obliczenie kąta wzniosu linii śrubowej. γ=4,01 ̊ Obliczenie pozornego kąta tarcia. Przyjmuję współczynnik tarcia na powierzchni gwintu μ=0,1 ρ'=5,88 ̊ Warunek samohamowności. γ≤ρ' Warunek spełniony. Obliczenia sprawdzające śrubę. Obliczenie momentu tarcia na powierzchni gwintu śruby i nakrętki. Nmm Obliczenie momentu tarcia na dodatkowej powierzchni oporowej. Przyjmuje średnice kulki dkulki=6 mm, tak więc średnia średnica tarcia na dodatkowej powierzchni będzie wynosić: mm Nmm Obliczenie momentu całkowitego. Mc=MT1+M­T2= 26536 Nmm Obliczenia sprawdzające śruby w przekroju skręcanym A-A 21,34 MPa ≤ 105 MPa Warunek jest spełniony. Obliczenia sprawdzające śruby w przekroju ściskanym i skręcanym B-B. 79,60 MPa ≤ 105 MPa Warunek jest spełniony. Obliczenie wysokości nakrętki. Obliczanie nakrętki z warunku na naciski powierzchniowe na zwojach gwintu. Przyjmuję nacisk dopuszczalny dla współpracy brązu ze stalą pdop=12 MPa. Na materiał nakrętki przyjmuję brąz odlewniczy BK331. H≥ 44,21 mm Obliczenie wysokości nakrętki z warunku dobrego prowadzenia śruby w nakrętce. mm Przyjmuje wysokość nakrętki H=45 mm. Obliczenie średnicy zewnętrznej nakrętki Dz z warunku równego odkształcenia się elementów współpracujących. Es-moduł Young'a dla materiału śruby (2,1*10^5MPa) En-moduł Young'a dla materiału nakrętki(1*10^5MPa) Fs-pole przekroju rdzenia śruby Fn-pole przekroju rdzenia nakrętki mm Przyjmuję średnicę zewnętrzną nakrętki Dz=31mm. Obliczenie kołnierza nakrętki. mm Przyjmuję średnicę kołnierza Dk=43 mm. Obliczenie drążka (pokrętła). Na materiał drążka przyjmuję stal niestopową konstrukcyjną ogólnego przeznaczenia E360. Czynna długość drążka. Przyjmuję siłę ludzkiej ręki Fr=200 N mm Przyjmuję długość drążka Ld=135 mm. Obliczenie średnicy drążka. d≥16,12 mm Przyjmuję średnicę drążka d=17 mm Obliczenia sprawności gwintu i całego ściągacza. Obliczenia sprawności gwintu. Obliczenia sprawności całego ściągacza. Obliczenia belki. Na materiał belki przyjmuję stal stopową konstrukcyjną do nawęglania 20HG w stanie po nawęglaniu i hartowaniu. Obliczenia szerokości belki Dn w przekroju C-C Moment gnący w przekroju C-C belki. Przyjmuję szerokość łap a=40 mm. Nmm Wskaźnik wytrzymałości na zginanie w przekroju C-C. Przyjmuję wysokość belki równą wysokości nakrętki H. Obliczenie szerokości belki Dn w przekroju C-C. mm Przyjmuję Dn=44 mm. Obliczenie szerokości belki b w przekroju D-D. Moment gnący w przekroju D-D. Nmm Wskaźnik wytrzymałości na zginanie w przekroju D-D. Obliczenie szerokości belki b w przekroju D-D. mm Przyjmuję szerokość belki b w przekroju D-D b=8 mm. Obliczenia łap. Na materiał łap przyjmuję stal niestopową konstrukcyjną ogólnego przeznaczenia 20HG. Obliczenia grubości łap c w przekroju E-E. Obliczenie momentu gnącego w przekroju E-E. Zakładam wymiar f=18 mm. Nmm Obliczenie grubości łap c. mm Przyjmuję grubość łap c=8 mm. Obliczenie szerokości łap w przekroju F-F. Obliczenie momentu gnącego w przekroju F-F. Nmm Obliczenie szerokości łap e. mm Przyjmuję szerokość łap e=22mm. Obliczenie grubości ścianki g w przekroju G-G. mm Przyjmuję grubość ścianki g=2 mm. Całkowita szerokość łap k. mm Sprawdzenie końców łap z warunku na nacisk powierzchniowy. Pole powierzchni docisku. mm^2 Warunek docisku końców łap. 260,42 MPa≤320 MPa	d3obl.=13,996 mm d=20 mm d3=15,5 mm P=4 mm d2=D2=18 mm D1=16 mm D4=20 mm Lwyb=270 mm i=3,875 mm λ=69,677 =1,161 tgγ=0,070 γ=4,01 ̊ tgρ'=0,103 ρ'=5,88 MT1=23536Nmm dm=5,3mm MT2=3000Nmm Mc=26536Nmm H=45mm Dz=31mm Dk=43mm Ld=135mm d=17mm ηg=0,40 ηc=0,36 MgC-C=750000Nmm Dn=44mm MgD-D=585000Nmm b=8mm MgE-E=285000Nmm c=8mm MgF-F=135000Nmm e=22mm g=2mm k=12mm Sd=28,8mm^2

---