1. Rozplanowanie siatki stropu

2. Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe PŁYTY

• Zebranie obciążeń

Rodzaj obciążenia	Obciążenie charakterystyczne [kN/m^2]	Współczynnik obciążenia gf	Obciążenie obliczeniowe [kN/m^2]
Obciążenia stałe:
płytki granitogres na zaprawie cementowej 0,44 kN/m^2	0,44	1,3	0,572
gładź cementowa 4 cm 0,04 m * 21 kN/m^3	0,84	1,3	1,092
styropian 4 cm 0,04 m * 0,45 kN/m^3	0,018	1,2	0,0216
płyta żelbetowa 12 cm 0,12 m * 25 kN/m^3	3,0	1,1	3,3
tynk cementowy 2 cm 0,02 m * 21 kN/m^3	0,42	1,3	0,546
Razem:	pk = 4,72	-	p = 5,53
Obciążenia użytkowe	qk = 6,80	1,2	q = 8,16
Ogółem	pk+ qk = 11,52	-	p + q = 13,69

• Schemat statyczny:

• Wstępne założenia:

Do dalszych obliczeń przyjęto:

- beton klasy B25 (f_ctm=2,2 MPa, f_cd=13,3 Mpa, E_cm=30 GPa),

- stal zbrojeniową klasy A-II, gatunek 18G2-b (f_yd=310 MPa, f_yk=355 MPa, x_eff,lim=0,55),

- klasa ekspozycji X0.

b = 0,20 m

h_f = 0,12 m

l₁ = 2,80 m

l₂ = 2,90 m

• Długości efektywne przęseł:

l_eff1 = l₁ - b/2 + h_f/2 = 2,80 - 0,20/2 + 0,12/2 = 2,76 m

l_eff2 = l₂ - b = 2,90 - 0,20 = 2,70 m

• Metoda plastycznego wyrównania momentów:

• Przęsło skrajne:

qZAST = p + 0,25q = 5,53 + 0,25 * 8,16 = 7,57 kN/m^2

Rozciągane są włókna dolne - koniec obliczeń (zbrojenie tylko dołem).

• Przęsło przedskrajne:

Rozciągane są włókna górne - należy skorzystać z wzoru:

Wskaźnik wytrzymałości:

Moment krytyczny:

Sprawdzenie warunku M_cr > |M_min|:

5,28 > 3,48

M_cr > |M_min| - konieczne zbrojenie tylko dołem.

• Przęsło środkowe:

Rozciągane są włókna dolne - koniec obliczeń (zbrojenie tylko dołem).

• Grubość otulenia zbrojenia i ramię sił wewnętrznych:

c_nom = c_min + Dc

c_min = 10 mm (wstępnie przyjęto pręty ø10)

c_min = 10 mm (dla klasy ekspozycji X0)

Dc = 5-10 mm

c_nom = 10 + 5 = 15 mm

Ramię sił wewnętrznych:

d = h_f - c_nom - ø/2 = 0,12 - 0,015 - 0,005 = 0,1 m

• Zbrojenie minimalne:

Ze względu na rysy ukośne:

Maksymalny rozstaw prętów:

Minimalna liczba prętów zbrojenia na 1 m płyty:

Zbrojenie minimalne ze względu na minimalną liczbę prętów ø6:

Ostatecznie przyjęto minimalne zbrojenie jako 7 prętów ø6 (na 1 metr płyty).

• Zbrojenie dołem:

Przęsło skrajne:

Wstępnie przyjęto: 7 prętów ø8, As1=3,52 cm^2, ze względu na stan graniczny ugięć ostatecznie przyjęto: 9 prętów ø8, As1=4,53 cm^2.

Przęsło przedskrajne i środkowe:

Przyjęto: 8 prętów ø6, As1=2,26 cm^2.

• Zbrojenie górą:

Bez dalszych obliczeń można stwierdzić, że momenty podporowe (9,48 kNm i 6,24 kNm) są podobne do momentów przęsłowych płyty i wymuszają zbrojenie nad podporami 7 prętami ø8, As1=3,52 cm^2 (podpory skrajne) oraz 8 prętami ø6, As1=2,26 cm^2 (podpory wewnętrzne). Nie ma potrzeby zbrojenia całej płyty górą.

• Zbrojenie rozdzielcze:

Przyjęto zbrojenie rozdzielcze prętem ø6 w rozstawie 30 cm.

• Sprawdzenie stanu granicznego zarysowania:

Przęsło skrajne:

Graniczna szerokość rys 0,3 mm nie zostanie przekroczona.

Przęsło przedskrajne i środkowe:

Graniczna szerokość rys 0,3 mm nie zostanie przekroczona.

• Sprawdzenie stanu granicznego ugięć:

Przęsło skrajne:

Uzyskany wynik oznacza, że nie ma potrzeby sprawdzania ugięć metodą dokładną.

Przęsło przedskrajne i środkowe:

Uzyskany wynik oznacza, że nie ma potrzeby sprawdzania ugięć metodą dokładną.

3. Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe ŻEBRA

• Zebranie obciążeń

Rodzaj obciążenia	Obciążenie charakterystyczne [kN/m]	Współczynnik obciążenia gf	Obciążenie obliczeniowe [kN/m]
Obciążenia stałe:
płytki granitogres na zaprawie cementowej 0,44 kN/m^2 * 2,9 m	1,276	1,3	1,6588
gładź cementowa 4 cm 0,04 m * 2,9 m * 21 kN/m^3	2,436	1,3	3,1668
styropian 4 cm 0,04 m * 2,9 m * 0,45 kN/m^3	0,0522	1,2	0,06264
płyta żelbetowa 12 cm 0,12 m * 2,9 m * 25 kN/m^3	8,7	1,1	9,57
tynk cementowy 2 cm 0,02 m * 2,9 m * 21 kN/m^3	1,218	1,3	1,5834
żebro 25 cm x 60 cm 0,25 m * 0,48 m * 25 kN/m^3	3,0	1,1	3,3
Razem	pk = 16,69	-	p = 19,34
Obciążenia użytkowe 2,9 m * 6,80 kN/m^2	qk = 19,72	1,2	q = 23,66
Ogółem	pk+ qk = 36,41	-	p + q = 43,00

• Schemat statyczny:

• Wstępne założenia:

Do dalszych obliczeń przyjęto:

- beton klasy B25 (f_ctm=2,2 MPa, f_cd=13,3 MPa, f_ctd=1,0, f_ck=20 MPa, E_cm=30 GPa),

- stal zbrojeniową klasy A-II, gatunek 18G2-b (f_yd=310 MPa, f_yk=355 MPa, x_eff,lim=0,55),

- klasa ekspozycji X0,

- szerokość żebra b=25 cm,

- głębokość osadzenia belki w ścianie t=25 cm

- wysokość belki: h=48 cm,

a_n = min(0,5t; 0,5h)

0,5h = 0,5 * 48 = 24 cm

0,5t = 0,5 * 25 = 12,5 cm

a_n = min(24; 12,5) = 12,5 cm = 0,125 m

l_eff = l + a_n = 6,40 + 0,125 = 6,525 m

• Grubość otulenia zbrojenia:

c_nom = c_min + Dc

c_min = 16 mm (wstępnie przyjęto pręty ø16)

c_min = 10 mm (dla klasy ekspozycji X0)

Dc = 5-10 mm

c_nom = 16 + 10 = 26 mm

a = c_nom + ø_s + ø/2 = 26 + 6 + 16/2 = 40 mm

• Wstępne wymiarowanie belki ze względu na stan graniczny nośności:

• Wstępne wymiarowanie belki ze względu na stan graniczny ugięć:

Ze względu na stan graniczny ugięć otrzymano mniejszą wysokość belki niż z wyliczeń stanu granicznego nośności na zginanie. Ostatecznie przyjęto: h=0,60 m.
• Przyjęta geometria przekroju:

h = 0,60 m

b_w = b = 0,25 m

h_f = 0,12 m

a = 0,04 m

d = h - a = 0,60 - 0,04 = 0,56 m

Warunek połączenia monolitycznego:

h_f/h = 0,12 / 0,60 = 0,2 > 0,05

• Obliczenie momentów zginających i sił poprzecznych (wg tablic Winklera):

p=19,34 kN/m

q=23,66 kN/m

• Zbrojenie główne przekroju teowego przęsła:

l₀ = 0,85 * l_eff = 0,85 * 6,525 = 5,55 m

Przyjęto b_eff=1,36 m.

Przekrój jest pozornie teowy.

Zbrojenie minimalne:

Przyjęto zbrojenie minimalne A_s1,min=2,26 cm².

Przyjęto: 5 prętów ø16, As1=10,05 cm^2.

Sprawdzenie rozstawu prętów zbrojenia:

• Zbrojenie główne przekroju prostokątnego nad podporą B:

Wartość a₁ na podporze obliczono wstępnie uwzględniając: otulinę 15 mm, pręty zbrojenia płyty 8 mm, strzemię belki 8 mm oraz połowę średnicy zbrojenia 20 mm na podporze żebra.

Zbrojenie w osi podpory:

Zbrojenie na krawędzi podpory:

Przyjęto: 5 prętów ø20, As1=15,70 cm^2.

Sprawdzenie rozstawu prętów zbrojenia:

• Zbrojenie poprzeczne z uwagi na ścinanie:

Przyjęto zbrojenie poprzeczne tylko w postaci pionowych strzemion ø8 (stal gładka klasy A-0, gatunek St0S-b, f_yd=190 MPa, f_yk=220 MPa). Do podpór doprowadzono całe zbrojenie podłużne.

ctgθ = 1,75

Podpora skrajna:

Konieczne jest obliczenie dodatkowego zbrojenia poprzecznego na odcinku drugiego rodzaju.

Nośność ściskanych krzyżulców betonowych jest wystarczająca.

Długość odcinka drugiego rodzaju:

Przyjęto rozstaw strzemion dwuramiennych s1=14 cm na odcinku lt = 0,98 m.

Minimalny stopień zbrojenia strzemionami:

Stopień zbrojenia strzemionami:

Sprawdzenie czy zbrojenie podłużne doprowadzone do skrajnej podpory przeniesie siłę rozciągającą obliczoną z uwzględnieniem siły poprzecznej:

Do skrajnej podpory doprowadzono 5 prętów ø16 (A_s1=10,05 cm²).

Obliczenie długości zakotwienia prętów podłużnych 5 prętów ø16 doprowadzonych do skrajnej podpory:

α_a = 1,0 (dla prętów prostych)

f_bd = 1,1 MPa (dla prętów gładkich)

A_s,prov - pole przekroju zbrojenia zastosowanego 5 ø16 = 10,05 cm².

Przyjęto l_bd=37 cm.

Podpora środkowa:

Konieczne jest obliczenie dodatkowego zbrojenia poprzecznego na odcinku drugiego rodzaju.

Nośność ściskanych krzyżulców betonowych jest wystarczająca.

Długość odcinka drugiego rodzaju:

Przyjęto rozstaw strzemion dwuramiennych s1=9 cm na odcinku lt = 2,16 m.

Minimalny stopień zbrojenia strzemionami:

Stopień zbrojenia strzemionami:

Sprawdzenie czy zbrojenie podłużne doprowadzone do skrajnej podpory przeniesie siłę rozciągającą obliczoną z uwzględnieniem siły poprzecznej:

Do skrajnej podpory doprowadzono 5 prętów ø20 (A_s1=15,70 cm²).

Obliczenie długości zakotwienia prętów podłużnych 5 prętów ø20 doprowadzonych do skrajnej podpory:

α_a = 1,0 (dla prętów prostych)

f_bd = 1,1 MPa (dla prętów gładkich)

A_s,prov - pole przekroju zbrojenia zastosowanego 5 ø20 = 15,70 cm².

Przyjęto l_bd=129 cm.

• Zbrojenie konstrukcyjne:

Przyjęto - strzemiona ø8 w rozstawie 30 cm (na odcinku pierwszego rodzaju), - zbrojenie żebra górą 2 prętami ø12.

• Sprawdzenie stanu granicznego zarysowania:

Rysy ukośne:

Zgodnie z normą PN-B-03264: grudzień 2002 sprawdzenie szerokości rys ukośnych nie jest potrzebne (strzemiona prostopadłe do osi elementu wykonane ze stali A-0 o średnicy nie większej niż 8 mm zapewniają przy ctgθ nie większym niż 1,75 wystarczającą nośność na ścinanie bez uwzględnienia wpływu prętów odgiętych i przy w_lim=0,3 mm).

Rysy prostopadłe do osi żebra:

Obliczenia wykonano metodą uproszczoną. Zarysowanie podciągu sprawdzono, przyjmując, że 50% obciążeń użytkowych działa długotrwale.

Graniczna szerokość rys 0,3 mm nie zostanie przekroczona.

• Sprawdzenie stanu granicznego ugięć:

Uzyskany wynik oznacza, że nie ma potrzeby sprawdzania ugięć metodą dokładną.

4. Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe PODCIĄGU

• Zebranie obciążeń

Obciążenia stałe

- oddziaływanie z żebra:

16,69 kN/m * 6,4 * 1,25 = 133,52 kN

19,34 kN/m * 6,4 * 1,25 = 154,72 kN

- ciężar własny podciągu:

25 kN/m³ * 0,35 m * 0,7 m * 2,9 m = 17,76 kN

17,76 kN * 1,1 = 19,54 kN

- razem:

p_k = 133,52 + 17,76 = 151,28 kN

p = 154,72 + 19,54 = 174,26 kN

Obciążenia użytkowe

q_k = 19,72 kN/m * 6,40 m * 1,25 = 157,76 kN

q = 157,76 kN * 1,2 = 189,31 kN

Obciążenie całkowite

p_k + q_k = 151,28 + 157,76 = 309,04 kN

p + q = 174,26 + 189,31 = 363,57 kN

• Schemat statyczny:

• Wstępne założenia:

Do dalszych obliczeń przyjęto:

- beton klasy B25 (f_ctm=2,2 MPa, f_cd=13,3 MPa, f_ctd=1,0, f_ck=20 MPa, E_cm=30 GPa),

- stal zbrojeniową klasy A-IIIN, gatunek RB 500 (f_yd=420 MPa, f_yk=500 MPa, x_eff,lim=0,50),

- klasa ekspozycji X0,

- szerokość podciągu b=35 cm,

- wysokość belki: h=80 cm,

- szerokość podpory skrajnej na murze t₁=25 cm,

- szerokość oparcia na słupie t₂=35 cm.

Rozpiętość efektywna przęseł skrajnych:

l_eff = l + a_n1 + a_n2 = 5,525 + 0,25/2 + 0,35/2 = 5,825 m

Rozpiętość efektywna przęseł pośrednich:

l_eff = 5,80 m

• Grubość otulenia zbrojenia:

c_nom = c_min + Dc

c_min = 20 mm (wstępnie przyjęto pręty ø20)

c_min = 10 mm (dla klasy ekspozycji X0)

Dc = 5-10 mm

c_nom = 20 + 10 = 30 mm

a = c_nom + ø_s + ø/2 = 30 + 8 + 20/2 = 48 mm Przyjęto a=50 mm

• Wstępne wymiarowanie belki ze względu na stan graniczny nośności:

• Wstępne wymiarowanie belki ze względu na stan graniczny ugięć:

Ze względu na stan graniczny ugięć otrzymano mniejszą wysokość belki niż z wyliczeń stanu granicznego nośności na zginanie. Ostatecznie przyjęto: h=0,80 m.

• Przyjęta geometria przekroju:

h = 0,80 m

b_w = b = 0,35 m

h_f = 0,12 m

a = 0,05 m

d = h - a = 0,80 - 0,05 = 0,75 m

Warunek połączenia monolitycznego:

h_f/h = 0,12 / 0,80 = 0,15 > 0,05

• Obliczenie momentów zginających i sił poprzecznych (wg tablic Winklera):

p=174,26 kN/m

q=189,31 kN/m

• Zbrojenie główne przekroju teowego przęsła:

Szerokość płyty współpracująca z belką (przęsło skrajne):

l₀ = 0,85 * l_eff = 0,85 * 5,825 = 4,95 m

b_eff = 1,34 m.

Szerokość płyty współpracująca z belką (przęsło pośrednie):

l₀ = 0,85 * l_eff = 0,7 * 5,8 = 4,06 m

b_eff = 1,16 m.

Zbrojenie minimalne:

Przyjęto zbrojenie minimalne A_s1,min=3,41 cm².

Przęsło skrajne AB:

Przekrój jest pozornie teowy.

Przyjęto: 7 prętów ø16, As1=14,07 cm^2.

Sprawdzenie rozstawu prętów zbrojenia:

Przęsło przedskrajne BC:

Przekrój jest pozornie teowy.

Przyjęto: 7 prętów ø14, As1=10,78 cm^2.

Sprawdzenie rozstawu prętów zbrojenia:

Przęsło środkowe CD:

Przekrój jest pozornie teowy.

Przyjęto: 8 prętów ø14, As1=12,32 cm^2.

Sprawdzenie rozstawu prętów zbrojenia:

• Zbrojenie główne przekroju prostokątnego nad podporą B:

Wartość a₁ na podporze obliczono wstępnie uwzględniając: otulinę 15 mm, pręty zbrojenia płyty 8 mm, strzemię żebra 8 mm, średnicę zbrojenia żebra 20 mm, strzemię podciągu 8 mm oraz połowę średnicy 20 mm zbrojenia podciągu.

Zbrojenie w osi podpory:

Zbrojenie na krawędzi podpory:

Przyjęto: 4 pręty ø20, As1=12,56 cm^2.

Sprawdzenie rozstawu prętów zbrojenia:

• Zbrojenie główne przekroju prostokątnego nad podporą C:

Zbrojenie w osi podpory:

Zbrojenie na krawędzi podpory:

Przyjęto: 4 pręty ø18, As1=10,18 cm^2.

Sprawdzenie rozstawu prętów zbrojenia:

• Zbrojenie poprzeczne z uwagi na ścinanie:

Przyjęto zbrojenie poprzeczne tylko w postaci pionowych strzemion ø8 (stal klasy A-IIIN, gatunek RB500, f_yd=420 MPa, f_yk=500 MPa). Do podpór doprowadzono całe zbrojenie podłużne.

ctgθ = 1,75

Podpora skrajna A:

Konieczne jest obliczenie dodatkowego zbrojenia poprzecznego na odcinku drugiego rodzaju.

Nośność ściskanych krzyżulców betonowych jest wystarczająca.

Długość odcinka drugiego rodzaju:

Przyjęto rozstaw strzemion dwuramiennych s1=35 cm na odcinku lt = 2,92 m.

Minimalny stopień zbrojenia strzemionami:

Stopień zbrojenia strzemionami:

Sprawdzenie czy zbrojenie podłużne doprowadzone do skrajnej podpory przeniesie siłę rozciągającą obliczoną z uwzględnieniem siły poprzecznej:

Do skrajnej podpory doprowadzono 7 prętów ø16 (A_s1=14,07 cm²).

Obliczenie długości zakotwienia prętów podłużnych, 7 prętów ø16 doprowadzonych do skrajnej podpory:

α_a = 1,0 (dla prętów prostych)

f_bd = 2,3 MPa (dla prętów żebrowanych)

A_s,prov - pole przekroju zbrojenia zastosowanego 7 ø16 = 14,07 cm².

Przyjęto l_bd=22 cm.

Podpora przedskrajna B:

Konieczne jest obliczenie dodatkowego zbrojenia poprzecznego na odcinku drugiego rodzaju.

Nośność ściskanych krzyżulców betonowych jest wystarczająca.

Długość odcinka drugiego rodzaju:

Przyjęto rozstaw strzemion dwuramiennych s1=20 cm na odcinku lt = 2,9 m.

Minimalny stopień zbrojenia strzemionami:

Stopień zbrojenia strzemionami:

Sprawdzenie czy zbrojenie podłużne doprowadzone do skrajnej podpory przeniesie siłę rozciągającą obliczoną z uwzględnieniem siły poprzecznej:

Do skrajnej podpory doprowadzono 4 pręty ø20 (A_s1=12,56 cm²).

Obliczenie długości zakotwienia prętów podłużnych, 4 prętów ø20 doprowadzonych do skrajnej podpory:

α_a = 1,0 (dla prętów prostych)

f_bd = 2,3 MPa (dla prętów żebrowanych)

A_s,prov - pole przekroju zbrojenia zastosowanego 4 ø20 = 12,56 cm².

Przyjęto l_bd=80 cm.

Podpora środkowa C:

Konieczne jest obliczenie dodatkowego zbrojenia poprzecznego na odcinku drugiego rodzaju.

Nośność ściskanych krzyżulców betonowych jest wystarczająca.

Długość odcinka drugiego rodzaju:

Przyjęto rozstaw strzemion dwuramiennych s1=24 cm na odcinku lt = 2,9 m.

Minimalny stopień zbrojenia strzemionami:

Stopień zbrojenia strzemionami:

Sprawdzenie czy zbrojenie podłużne doprowadzone do skrajnej podpory przeniesie siłę rozciągającą obliczoną z uwzględnieniem siły poprzecznej:

Do skrajnej podpory doprowadzono 4 pręty ø18 (A_s1=10,18 cm²).

Obliczenie długości zakotwienia prętów podłużnych, 4 prętów ø18 doprowadzonych do skrajnej podpory:

α_a = 1,0 (dla prętów prostych)

f_bd = 2,3 MPa (dla prętów żebrowanych)

A_s,prov - pole przekroju zbrojenia zastosowanego 4 ø18 = 10,18 cm².

Przyjęto l_bd=87 cm.

• Sprawdzenie stanu granicznego zarysowania:

Rysy prostopadłe do osi podciągu:

Obliczenia wykonano metodą uproszczoną. Zarysowanie podciągu sprawdzono, przyjmując, że 50% obciążeń użytkowych działa długotrwale.

Przęsło skrajne:

Graniczna szerokość rys 0,3 mm nie zostanie przekroczona.

Przęsło przedskrajne:

Graniczna szerokość rys 0,3 mm nie zostanie przekroczona.

Przęsło środkowe:

Graniczna szerokość rys 0,3 mm nie zostanie przekroczona.

• Sprawdzenie stanu granicznego ugięć:

Przęsło skrajne:

Uzyskany wynik oznacza, że nie ma potrzeby sprawdzania ugięć metodą dokładną.

Przęsło przedskrajne:

Uzyskany wynik oznacza, że nie ma potrzeby sprawdzania ugięć metodą dokładną.

Przęsło środkowe:

Uzyskany wynik oznacza, że nie ma potrzeby sprawdzania ugięć metodą dokładną.

5. Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe SŁUPA

• Wstępne założenia:

Do dalszych obliczeń przyjęto:

- beton klasy B25 (f_ctm=2,2 MPa, f_cd=13,3 MPa, f_ctd=1,0, f_ck=20 MPa, E_cm=30 GPa),

- stal zbrojeniową klasy A-IIIN, gatunek RB 500 (f_yd=420 MPa, f_yk=500 MPa, x_eff,lim=0,50),

- a₁ = a₂ = 4 cm.

• Wymiary słupa:

b=0,45 m

h= 0,45 m

H=7,80 m

Wysokość słupa l_col:

l_col = 7,80 - 0,80 + 0,40 = 7,40 m

Wysokość obliczeniowa słupa l₀:

l₀= b * L_col = 0,7 * 7,40 = 5,18 m

• Zestawienie obciążeń:

- reakcja z podciągu (podpora B):

V_B = V_BL + V_BP = 242,33 + 216,58 = 458,91

- obciążenie podciągu oddziaływaniem żebra w osi słupa:

V_Z = 363,57 kN

- obciążenie obliczeniowe z górnych kondygnacji:

P = 3150 * 1,2 = 3780 kN

- ciężar własny słupa:

G = 25,0 * 0,45 * 0,45 * 7,40 * 1,1 = 41,21 kN

- razem:

N_Sd = V_B + V_Z + P + G = 458,91 + 363,57 + 3780 + 40,7 = 4643,69 kN

Przyjęto N_Sd = 4650 kN

- obciążenie długotrwałe:

N_Sd,lt = 2450 kN

• Mimośród początkowy:

• Smukłość słupa:

Słup jest smukły. Należy obliczać przekrój zbrojenia z uwzględnieniem wpływu smukłości i obciążeń długotrwałych.

• Umowna siła krytyczna:

przyjęto ρ=3,8%

• Zwiększony mimośród początkowy i mimośród siły N_Sd względem zbrojenia:

• Zbrojenie minimalne:

• Obliczenie potrzebnego pola zbrojenia:

Przypadek małego mimośrodu.

Skorygowana wysokość strefy ściskanej:

przyjęto x_eff=d=0,41 m.

Przyjęto: 8 prętów ø22, As1=As2=30,40 cm^2.

Stopień zbrojenia:

• Strzemiona:

Rozstaw maksymalny

s1 = 15ø = 15 * 2,2 = 33 cm

Przyjęto strzemiona czteroramienne z prętów φ8 ze stali A-0, w rozstawie co 30 cm.

• Długość zakotwienia:

α_a = 1,0 (dla prętów prostych)

f_bd = 2,3 MPa (dla prętów żebrowanych)

Przyjęto l_bd=95 cm.

6. Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe FUNDAMENTU:

• Wstępne dane i założenia:

Do dalszych obliczeń przyjęto:

- beton klasy B25 (f_ctm=2,2 MPa, f_cd=13,3 MPa, f_ctd=1,0, f_ck=20 MPa, E_cm=30 GPa),

- stal zbrojeniową klasy A-IIIN, gatunek RB 500 (f_yd=420 MPa, f_yk=500 MPa, x_eff,lim=0,50),

- obliczeniowa siłę podłużną N_sd=4650 kN,

- mimośród statyczny e_e=0,

- wymiary słupa a_sL=a_sB=0,45 m,

- wymiary stopy: L=B=2,50 m, h=1,00 m, D=1,4 m,

- grunt: G, I_L=0,3, kategoria genetyczna: A.

• Obciążenie fundamentu:

Ciężar gruntu wg PN-81/B-03020:

Ciężar fundamentu i gruntu na odsadzkach:

Całkowita siła obliczeniowa działająca na podłoże gruntowe:

Obliczeniowe obciążenie jednostkowe na podłoże gruntowe:

• Parametry geotechniczne gruntu

• Opór graniczny podłoża:

• Zbrojenie na zginanie:

Moment zginający wspornik:

Przyjęto otulinę: 5 cm.

Przyjęto 11 prętów ø16, As=22,11 cm^2 w rozstawie co 24 cm, ostatecznie ze względu na zbrojenie minimalne przyjęto 11 prętów ø22, As=41,80 cm^2 w rozstawie co 24 cm.

• Zbrojenie minimalne:

• Sprawdzenie stopy na przebicie:

Przebicie stopy nie nastąpi.

35

---