1. Rodzaje konstrukcji z betonu

1. Różnica w koncepcji konstrukcji żelbetowych i sprężonych

2. Rodzaje konstrukcji sprężonych wz. od technologii sprężenia

3. Rola łączników w konstrukcjach zespolonych

4. wyjaśnij dlaczego w konstrukcjach sprężonych jest lepsze wykorzystanie właściwości mechanicznych stali niż w konstrukcjach żelbetowych (a może jest inaczej?)

5. Dlaczego panuje pogląd, że zbrojenie w konstrukcjach żelbetowych pełni pasywną rolę?

2. Właściwości mechaniczne betonu

6. Czy wytrzymałość betonu na ściskanie określoną na kostkach 150x150x150mm można uznać za wytrzymałość w jednoosiowym stanie naprężenia. Odpowiedź uzasadnij

7. W jaki sposób określa się wytrzymałość betonu:

• na ściskanie w jednoosiowym stanie naprężenia

• na rozciąganie

8. Wpływ stosunku wysokości do wymiaru przekroju poprzecznego próbki na wytrzymałość betonu na ściskanie

9. Próbki stosowane do określania wytrzymałości betonu na ściskanie. Czy rodzaj zastosowanej próbki ma wpływ na wartość tej wytrzymałości? Od czego zależy najmniejszy wymiar kostki?

10. Czy wytrzymałość betonu na rozciąganie jest proporcjonalna do jego wytrzymałości na rozciąganie. Przedstaw poglądowy wykres tej zależności

11. Przedstaw szkic zależności wytrzymałości betonu w dwuosiowym stanie naprężenia od stosunku naprężeń w obu kierunkach

12. Wpływ stosowania szczotek Hilsdorfa na wytrzymałość betonu na ściskanie

13. Prędkość przyrostu obciążenia a wytrzymałość betonu na ściskanie

14. Wykres odkształcalności podłużnej betonu

15. Współczynnik Poissona dla betonu

16. Odkształcalność podłużna betonu dla różnych klas

17. Rodzaje modułów sprężystości betonu.

18. Średni moduł sprężystości betonu

19. Odkształcalność termiczna betonu

20. Co to jest wytrzymałość charakterystyczna betonu. Przy jakim poziomie ufności jest ona określana.

21. Omówić pojęcie wytrzymałości średniej, charakterystycznej i obliczeniowej betonu na ściskanie i rozciąganie.

22. Mając zbadane n>30 próbek kostkowych 150x150x150mm określ procedurę wyznaczania wytrzymałości charakterystycznej betonu na ściskanie.

23. Skurcz betonu. Przebieg skurczu w czasie

24. Omówić zjawisko pełzania i relaksacji.

25. Kiedy mamy do czynienia z pełzaniem liniowym a kiedy z nieliniowym?

26. Konsekwencje skurczu betonu w konstrukcjach żelbetowych i sprężonych

27. Modelowanie skurczu betonu w obliczeniach statycznych. Podstawa tego modelowania

28. Pełzanie betonu i czynniki je determinujące

29. Przebieg odkształceń od skurczu i pełzania betonu w czasie, podczas obciążenia i odciążenia

30. Przedstawić redystrybucję naprężeń w betonie i stali zachodzącą wskutek pełzania w:

1. pojedynczo zbrojonym zginanym przekroju żelbetowym

2. osiowo ściskanym przekroju żelbetowym

3. osiowo ściskanym przekroju betonowym

31. Czynniki wpływające na skurcz betonu

32. Czynniki wpływające na pełzanie betonu

33. Mając podane wiek betonu w chwili obciążenia, rodzaj użytego cementu, klasę wytrzymałości betonu i miarodajny wymiar elementu określ za pomocą podanego nomogramu końcowy współczynnik pełzania

34. Wpływ pełzania na moduł sprężystości betonu

35. opisz metodę wyznaczania średniego siecznego modułu sprężystości betonu

3. Właściwości mechaniczne stali

36. Parametry charakteryzujące ciągliwość stali (pokaż na wykresie). Podział stali ze względu na ciągliwość

37. Co to jest umowna granica plastyczności stali (pokaż na wykresie)?

38. Jaka jest rola otulenia zbrojenia w konstrukcjach żelbetowych? Omówić czynniki wpływające na grubość otulenia.

39. Od czego zależy graniczne naprężenie przyczepności?

40. Co to jest długość zakotwienia?

41. Czynniki wpływające na długość zakotwienia

42. Zasady kotwienia strzemion

43. Zasady łączenia prętów na zakład

4. Zginanie

44. Omówić fazy wytężenia zginanego przekroju żelbetowego

45. Sposób wyznaczenia wysokości strefy ściskanej w fazie Ia i IIa. Napisać odpowiednie równania, z których te wysokości się wylicza

46. Podać ogólny wzór, dla dowolnego przekroju na moment rysujący

47. Co to jest przekrój minimalny i w jakim celu się go wprowadza?

48. Omówić pojęcie granicznej wysokości względnej przekroju zginanego

49. Co to jest graniczny przekrój zbrojenia. Wyprowadzić wzór na graniczny stopień zbrojenia

50. Mechanizmy zniszczenia zginanego przekroju żelbetowego. Związek między stopniem zbrojenia a mechanizmem zniszczenia zginanego przekroju żelbetowego

51. Co to jest przekrój podwójnie zbrojony. Kiedy stosuje się taki przekrój i jakie warunki muszą zostać spełnione?

52. Co to jest przekrój przezbrojony. Czy przekrój podwójnie zbrojony może być przezbrojony?

53. Kiedy przekrój teowy uważa się za pozornie teowy?

54. Przedstawić procedurę wymiarowania zginanego prostokątnego przekroju żelbetowego, pojedynczo i podwójnie zbrojonego

55. Przedstawić procedurę wymiarowania zginanego teowego przekroju żelbetowego, pojedynczo i podwójnie zbrojonego

56. Przedstawić procedurę wyznaczania nośności pojedynczo zbrojonego zginanego przekroju prostokątnego

57. Przedstawić procedurę wyznaczania nośności podwójnie zbrojonego zginanego przekroju prostokątnego

58. Przedstawić procedurę wyznaczania nośności podwójnie zbrojonego zginanego przekroju teowego

59. Przedstawić procedurę wyznaczania nośności pojedynczo zbrojonego zginanego przekroju teowego

60. Przedstawić procedurę wyznaczania nośności podwójnie zbrojonego, przezbrojonego zginanego przekroju teowego

61. Jak wyznacza się nośność zginanego podwójnie zbrojonego przekroju żelbetowego przy bardzo małej wysokości obliczeniowej strefy ściskanej (x_eff nie przekracza 2a₂). Uzasadnić taki sposób obliczania.

62. Wykorzystanie nośności belki żelbetowej do kształtowania zbrojenia na zginanie

63. Zasady kształtowania zbrojenia głównego i drugorzędnego w płytach ciągłych (omówić także maksymalne i minimalne rozstawy prętów)

5. Ściskanie ze zginaniem

64. Co to jest smukłość. Kiedy należy uwzględniać wpływ smukłości. Co to jest smukłość graniczna?

65. Naszkicuj związek między nośnością elementu ściskanego a smukłością dla różnych mimośrodów siły

66. Naszkicuj związek między nośnością słupa żelbetowego a mimośrodem siły

67. Co to jest wykres interakcyjny i jak się go tworzy. Co reprezentuje punkt znajdujący się:

1. wewnątrz wykresu interakcyjnego

2. na krzywej nośności granicznej

3. na zewnątrz wykresu interakcyjnego

68. Mechanizmy zniszczenia mimośrodowo ściskanego słupa żelbetowego na tle wykresu interakcyjnego.

69. Możliwe stany odkształcenia zginanego i ściskanego przekroju żelbetowego w stanie granicznym nośności.

70. Kryterium zniszczenia mimośrodowo ściskanego przekroju żelbetowego. Czy wartość granicznego skrócenia betonu jest stała?

71. Zasady określania mimośrodu konstrukcyjnego w słupach o węzłach przesuwnych i nieprzesuwnych.

72. Sposoby uwzględniania imperfekcji geometrycznych podczas wymiarowania słupa.

73. Metody wyznaczania efektów II rzędu.

74. Jak się wyznacza maksymalną krzywiznę przy obliczaniu efektów II rzędu metodą nominalnej krzywizny.

75. Jakie są założenia (uproszczenia) metody nominalnej krzywizny.

76. Przedstaw procedurę wymiarowania smukłego słupa żelbetowego o znanej długości obliczeniowej.

77. Podaj procedurę wymiarowania mimośrodowo ściskanego przekroju żelbetowego w przypadku dużego mimośrodu (przy znanym e_tot)

78. Wymiarowanie symetrycznie zbrojonego mimośrodowo ściskanego przekroju żelbetowego. Kiedy można stosować tę procedurę.

79. Po czym rozpoznaje się przypadek małego mimośrodu.

80. Dlaczego procedura wymiarowania symetrycznie zbrojonego mimośrodowo ściskanego przekroju żelbetowego, stosowana w przypadku tzw. dużego mimośrodu może/nie może być stosowana w przypadku tzw. małego mimośrodu

81. Przedstaw model obliczeniowy do wymiarowania mimośrodowo ściskanego przekroju żelbetowego w przypadku gdy wysokość strefy ściskanej nie przekracza 2a₂. Wyjaśnij dlaczego stosuje się ten model i podaj wzór na wyznaczenie A_S1.

82. Zasady zbrojenia słupów żelbetowych

83. Rola strzemion w słupach żelbetowych.

84. Kryterium podziału słupów na krępe i smukłe.

85. Wpływ przebiegu momentów zginających na długości słupa na jego długość obliczeniową

86. Wpływ pełzania na efekty II rzędu

87. Wpływ wielkości mimośrodu początkowego na efekty II rzędu

88. Kiedy w słupach ram można pomijać efekty II rzędu?

Przykładowe pytania testowe

1. Długość zakotwienia, przy tym samym przekroju zbrojenia:

• wzrasta wraz ze wzrostem średnicy zastosowanych prętów,

• maleje wraz ze wzrostem średnicy zastosowanych prętów,

• jest niezależna od średnicy zastosowanych prętów,

• w strefie rozciąganej wzrasta wraz ze wzrostem średnicy zastosowanych prętów, natomiast w strefie ściskanej maleje wraz ze wzrostem średnicy zastosowanych prętów.

2. Przekrój pozornie teowy to przekrój o kształcie teowym, w którym:

• półka znajduje się w strefie rozciąganej

• naprężenia ściskające występują w całej półce

• wysokość strefy ściskanej jest mniejsza (lub równa) od wysokości półki

• półka jest znacznie szersza (np. w stropie płytowo - żebrowym) ale do obliczeń musimy brać jedynie tzw. szerokość efektywną

3. Który z poniższych wzorów jest poprawny dla określenia obliczeniowej nośności podwójnie zbrojonego przekroju teowego (z półką w strefie ściskanej), w którym przekrój zbrojenia rozciąganego A_s1 jest równy przekrojowi zbrojenia ściskanego A_s2:

• M_Rd=f_yd*A_s1*(d-a₂)

• M_Rd=f_yd*A_s2 *(d-a₂)

• M_Rd=A_s,lim*f_yd*(d-a₂)

• M_Rd=A_s2*f_yd*(d-a₂)+(b_eff-b_w)*h_f*f_cd*(d-0,5*h_f)+_eff,lim*b_w*d²* f_cd

• M_Rd=A_s2*f_yd*(d-a₂)+(b_eff-b_w)*h_f*f_cd*(d-0,5*h_f)+_eff*b_w*d²* f_cd

4. Skurcz w ściskanym elemencie żelbetowym powoduje:

• wzrost naprężeń ściskających w betonie i spadek naprężeń rozciągających w stali,

• spadek naprężeń ściskających w betonie i wzrost naprężeń ściskających w stali,

• wzrost naprężeń ściskających w betonie i wzrost naprężeń rozciągających w stali,

• wzrost naprężeń rozciągających w betonie i spadek naprężeń rozciągających w stali,

• redystrybucję sił wewnętrznych w układach statycznie wyznaczalnych,

• nie powoduje żadnych zmian w naprężeniach z wyjątkiem powstania rys skurczowych.

5. W przypadku małego mimośrodu w zbrojeniu o przekroju A_s1 występują naprężenia:

• zawsze ściskające, których wartość jest mniejsza od granicy plastyczności stali

• zawsze rozciągające, których wartość jest mniejsza od granicy plastyczności stali

• ściskające lub rozciągające, których wartość jest zawsze mniejsza od granicy plastyczności stali

• rozciągające, których wartość jest zawsze mniejsza od granicy plastyczności stali lub ściskające, których wartość jest mniejsza lub równa granicy plastyczności stali

6. Teowy pojedynczo zbrojony przekrój żelbetowy ma większą nośność gdy:

• cała półka znajduje się w strefie naprężeń ściskających niż gdy znajduje się ona w strefie naprężeń rozciągających, przy tym samym przekroju zbrojenia

• cała półka znajduje się w strefie naprężeń rozciągających niż gdy znajduje się ona w strefie naprężeń ściskających, przy tym samym przekroju zbrojenia,

• Nośność pojedynczo zbrojonego przekroju teowego nie zależy od położenia półki

7. Wytrzymałość betonu na ściskanie jest:

• zależna od prędkości przykładania obciążenia i wzrasta wraz ze wzrostem prędkości przykładania obciążenia

• zależna od prędkości przykładania obciążenia i maleje wraz ze wzrostem prędkości przykładania obciążenia

• jest niezależna od prędkości przykładania obciążenia.

8. Pełzanie w ściskanym elemencie żelbetowym powoduje:

• wzrost naprężeń ściskających w betonie i spadek naprężeń rozciągających w stali,

• spadek naprężeń ściskających w betonie i wzrost naprężeń ściskających w stali,

• wzrost naprężeń ściskających w betonie i wzrost naprężeń rozciągających w stali,

• wzrost naprężeń rozciągających w betonie i spadek naprężeń rozciągających w stali,

• redystrybucję sił wewnętrznych w układach statycznie wyznaczalnych,

• nie powoduje żadnych zmian w naprężeniach z wyjątkiem powstania rys skurczowych.

9. Obliczając, przy założeniu prostokątnego wykresu naprężeń w betonie ściskanym, nośność podwójnie zbrojonego przekroju zginanego, w sytuacji gdy x_eff<2a₂, stosujemy wzór M_Rd=f_yd*A_s1*(d-a₂), dlatego że:

• wysokość strefy ściskanej betonu jest zbyt mała a czasami wręcz zerowa (np. przy A_s2=A_s1), aby można ją było uwzględniać,

• wypadkowa naprężeń ściskających w betonie znajduje się w otulinie, która może odpadać i nie można dopuścić do tak wysokiego położenia tej wypadkowej,

• naprężenia w stali ściskanej w opisywanej sytuacji nie osiągają granicy plastyczności f_yd, stąd moment od siły F_s2 względem zbrojenia rozciąganego jest nieznany, bez dodatkowej analizy odkształceń

• jest to jedynie jeden ze sposobów liczenia nośności, równie dobrze można byłoby ją obliczać stosując wzór: M_Rd=f_yd*A_s2*(d-a₂)

10. Z małym mimośrodem mamy do czynienia wtedy kiedy wymiarując przekrój mimośrodowo ściskany przy założeniu dużego mimośrodu okaże się, że:

• A_s1 < 0,

• A_s2 < 0,

• A_s1 > A_s,lim,

• A_s1 < A_s,min

11. Smukłość graniczna słupa jest to smukłość, powyżej której:

• należy zawsze uwzględniać efekty II rzędu

• słup należy traktować jako smukły

• następuje niesygnalizowane wyboczenie słupa

• spadek nośności słupa przekracza 50% w stosunku do nośności słupa krępego

• słup niszczy się w sposób niesygnalizowany

12. Obliczając, przy założeniu prostokątnego wykresu naprężeń w betonie ściskanym, nośność podwójnie zbrojonego przekroju zginanego, w sytuacji gdy x_eff<2a₂, stosujemy wzór M_Rd=f_yd*A_s1*(d-a₂), dlatego że:

• wysokość strefy ściskanej betonu jest zbyt mała a czasami wręcz zerowa (np. przy A_s2=A_s1), aby można ją było uwzględniać,

• wypadkowa naprężeń ściskających w betonie znajduje się w otulinie, która może odpadać i nie można dopuścić do tak wysokiego położenia tej wypadkowej,

• naprężenia w stali ściskanej w opisywanej sytuacji nie osiągają granicy plastyczności f_yd, stąd moment od siły F_s2 względem zbrojenia rozciąganego jest nieznany, bez dodatkowej analizy odkształceń

• jest to jedynie jeden ze sposobów liczenia nośności, równie dobrze można byłoby ją obliczać stosując wzór: M_Rd=f_yd*A_s2*(d-a₂)

13. Miarodajnymi przekrojami do wymiarowania słupa o węzłach przesuwnych są:

• Przekroje przywęzłowe wymiarowane z uwzględnieniem smukłości (w przypadku słupa smukłego) i przekrój środkowy wymiarowany bez uwzględnienia smukłości

• Przekroje przywęzłowe wymiarowane bez uwzględnienia smukłości i przekrój środkowy wymiarowany z uwzględnieniem smukłości (w przypadku słupa smukłego)

• Tylko przekroje przywęzłowe wymiarowane z uwzględnieniem smukłości (w przypadku słupa smukłego)

• Przekroje przywęzłowe i przekrój środkowy, wymiarowane z uwzględnieniem smukłości (w przypadku słupa smukłego)

14. Wraz ze wzrostem mimośrodu początkowego, wpływ smukłości na spadek nośności słupa

• rośnie

• maleje

• pozostaje bez zmian

15. Wytrzymałość charakterystyczna betonu C25/30 na ściskanie wynosi:

• 30MPa

• 25MPa

• 25MPa:1,5

• 30MPa:1,4

• 25MPa/1,4

16. Graniczna wysokość strefy ściskanej zginanego przekroju żelbetowego jest:

• większa w przypadku przekroju teowego niż prostokątnego

• mniejsza w przypadku przekroju teowego niż prostokątnego

• niezależna od kształtu przekroju

• mniejsza w przypadku przekroju podwójnie zbrojonego niż pojedynczo zbrojonego

• większa w przypadku przekroju podwójnie zbrojonego niż pojedynczo zbrojonego

23. W statycznie wyznaczalnej belce żelbetowej pełzanie powoduje:

• Wzrost momentu przęsłowego i wzrost ugięć

• Spadek momentu przęsłowego i spadek ugięć

• Wzrost ugięć bez zmian momentów

• Spadek ugięć bez zmian momentów.

24. Porównujemy dwa zginane przekroje pojedynczo zbrojone; prostokątny i teowy z półką znajdującą się w strefie ściskanej. Wysokość obu przekrojów jest identyczna. Szerokość środnika przekroju teowego jest identyczna jak szerokość przekroju prostokątnego. W obu porównywanych przekrojach położenie środków ciężkości zbrojenia rozciąganego jest identyczne. Co można powiedzieć o granicznym zbrojeniu rozciąganym A_s,lim w obu przekrojach?

• Nic, dopóki się nie zna wartości momentu zginającego

• A_s,lim w przekroju teowym będzie większe niż w przekroju prostokątnym

• A_s,lim w przekroju prostokątnym będzie większe niż w przekroju teowym

• A_s,lim w przekroju prostokątnym będzie identyczne jak w przekroju teowym

25. Porównujemy dwa przekroje; prostokątny i teowy z półką znajdującą się w strefie rozciąganej. Wysokość obu przekrojów jest identyczna. Szerokość środnika przekroju teowego jest identyczna jak szerokość przekroju prostokątnego. W obu porównywanych przekrojach identyczny jest przekrój zbrojenia, tak ściskanego jak i rozciąganego. Identyczne też jest położenie ich środków ciężkości. Co można powiedzieć o wysokości strefy ściskanej w fazie IIa obu przekrojów?

• Nic, dopóki się nie zna wartości momentu zginającego

• Wysokość x_II w przekroju teowym będzie większa niż w przekroju prostokątnym

• Wysokość x_II w przekroju prostokątnym będzie większa niż w przekroju teowym

• Wysokość x_II w przekroju prostokątnym będzie identyczna jak w przekroju teowym

26. Który z poniższych wzorów jest poprawny dla określenia obliczeniowej nośności M_Rd mimośrodowo ściskanego przekroju prostokątnego, w którym przy zadanej sile ściskającej N_Ed wysokość strefy ściskanej, przy założeniu prostokątnego wykresu naprężeń w tej strefie, jest mniejsza niż 2* a₂:

• M_Rd=f_yd*A_s2 *(d-a₂)

• M_Rd=f_yd*A_s1*(d-a₂)

• 
  

• 
  

• 
  

27. Graniczny przekrój zbrojenia pojedynczo zbrojonego zginanego przekroju teowego, o określonej geometrii, jest:

• niezależny od położenia półki

• większy w przypadku gdy półka znajduje się w strefie naprężeń ściskających

• większy w przypadku gdy półka znajduje się w strefie naprężeń rozciągających

28. Moment zginający, powodujący zarysowanie przekroju teowego, o określonej geometrii, jest:

• większy w przypadku gdy półka znajduje się w strefie naprężeń rozciągających

• większy w przypadku gdy półka znajduje się w strefie naprężeń ściskających

• niezależny od położenia półki

29. Określ wartość logiczną następujących zdań:

• Skurcz w betonie rozpoczyna się z chwilą rozdeskowania elementu

• Po przekroczeniu granicznego stopnia zbrojenia nośność przekroju nie zwiększa się

• W betonach wysokiej wytrzymałości obserwuje się mniejsze pełzanie w porównaniu z betonami zwykłymi

• W chwili zarysowania następuje wzrost wysokości strefy ściskanej przekroju

30. E_cm, którego wartość podawana jest w normie żelbetowej, i który jest wykorzystywany m. in. w analizie naprężeń liniowych zginanego przekroju żelbetowego (faza Ia i IIa) oznacza:

• tzw. średni moduł początkowy betonu

• tzw. średni moduł sieczny betonu równy tangensowi kąta nachylenia do osi odkształceń prostej przechodzącej przez punkty na krzywej σ_c -_c o wartościach 0,4f_c i 0,6f_c

• tzw. średni moduł sieczny betonu równy tangensowi kąta nachylenia do osi odkształceń prostej przechodzącej przez początek układu współrzędnych i punkt na krzywej σ_c -_c o wartości 0,4f_c

• tzw. średni moduł styczny betonu równy tangensowi kąta nachylenia do osi odkształceń prostej stycznej do krzywej σ_c -_c w punkcie o wartości 0,4f_c

• tzw. średni moduł styczny betonu równy tangensowi kąta nachylenia do osi odkształceń prostej stycznej do krzywej σ_c -_c w punkcie o wartości 0,6f_c

31. E_c,eff jest:

• efektywnym siecznym modułem betonu obciążonego w sposób długotrwały, z uwzględnieniem czasu przyłożenia i trwania obciążenia

• efektywnym stycznym modułem betonu, z uwzględnieniem parabolicznego wykresu naprężeń w strefie ściskanej

• efektywnym siecznym modułem betonu po zarysowaniu, z uwzględnieniem współpracy betonu na odcinku między rysami (tzw. tension stiffening)

• efektywnym modułem sprężystości betonu uwzględniającym fakt jego degradacji (zmniejszenia) wskutek nieliniowej zależności między odkształceniami a naprężeniami w betonie przy dużych poziomach obciążenia

• jest efektywnym modułem sprężystości uwzględniającym wiek betonu w analizowanej chwili

32. Nośność tzw. przezbrojonego zginanego przekroju żelbetowego jest:

• dużo większa (w zależności o stopnia przezbrojenia) od nośności przekroju nieprzezbrojonego, chociaż istnieje niestety niebezpieczeństwo niesygnalizowanego zniszczenia

• nieco większa od nośności przekroju nieprzezbrojonego, ale istnieje niebezpieczeństwo niesygnalizowanego zniszczenia

• równa nośności przekroju nieprzezbrojonego, ale w tym wypadku istnieje niebezpieczeństwo niesygnalizowanego zniszczenia

• nieco mniejsza od nośności przekroju nieprzezbrojonego, a dodatkowo istnieje niebezpieczeństwo niesygnalizowanego zniszczenia

34. W przypadku tzw. małego mimośrodu (mimośrodowo ściskany przekrój żelbetowy) z całą pewnością można powiedzieć, że:

• wysokość strefy ściskanej jest mniejsza od granicznej

• strefa ściskana obejmuje cały przekrój

• w zbrojeniu mniej ściskanym nie zostanie osiągnięta granica plastyczności

• wysokość strefy ściskanej jest większa od granicznej

• przekrój zbrojenia A_s1 jest ujemny i z tego względu zbrojenie to jest zbędne (przyjmuje się jedynie konstrukcyjnie)

35. 3. W przypadku smukłości słupa mniejszej od smukłości granicznej pomija się wpływ efektów II rzędu, ponieważ:

• mamy do czynienia ze słupem krępym, który pozostaje, bez względu na wielkość siły ściskającej, prosty (nie doznaje przemieszczeń poprzecznych)

• wygięcie słupa nie przekracza wartości mimośrodu niezamierzonego

• spadek nośności słupa w stosunku do nośności przekroju żelbetowego nie przekracza 10%

37. Po zarysowaniu teowego przekroju żelbetowego wysokość strefy ściskanej w przekroju przez rysę jest:

• większa niż w przekroju między rysami

• mniejsza niż w przekroju między rysami

• identyczna jak w przekroju między rysami

• większa lub mniejsza niż w przekroju między rysami w zależności od tego czy półka znajduje się w strefie ściskanej czy rozciąganej

38. Wysokość strefy ściskanej zginanego teowego przekroju żelbetowego w fazie IIa, wraz ze wzrostem momentu zginającego:

• zwiększa się

• zmniejsza się

• pozostaje niezmienna

• zwiększa się lub zmniejsza w zależności od tego czy półka znajduje się w strefie ściskanej czy rozciąganej

39. Przyjmuje się wartość współczynnika Poissona dla betonu równą 0,2 ale wiadomo, że jego wartość jest:

• większa dla betonów wyższych wytrzymałości niż dla betonów niższych wytrzymałości

• mniejsza dla betonów wyższych wytrzymałości niż dla betonów niższych wytrzymałości

• równy jeden

• jest stała przy obciążeniach do ok. 80% obciążenia niszczącego a następnie rośnie wraz ze wzrostem obciążenia

• jest stała przy obciążeniach do ok. 80% obciążenia niszczącego a następnie maleje wraz ze wzrostem obciążenia

40. W przypadku gdy wysokość umownej strefy ściskanej w zginanym przekroju żelbetowym, podwójnie zbrojonym jest mniejsza od podwójnej odległości najbardziej ściskanego włókna betonu od środka ciężkości zbrojenia ściskanego, przyjmuje się założenie, że:

• naprężenia ściskające przejmuje tylko zbrojenie, zaś beton nie bierze udziału w przenoszeniu naprężeń

• linia działania wypadkowej naprężeń ściskających w betonie pokrywa się z linią działania wypadkowej naprężeń ściskających w zbrojeniu

• przekrój zbrojenia ściskanego ma wartość zero

• nie istnieje związek między wytrzymałością na rozciąganie a wytrzymałością na ściskanie

41. Skurcz betonu rozpoczyna się z chwilą:

• połączenia (wymieszania) wszystkich składników mieszanki betonowej

• rozpoczęcia procesu hydratacji

• upływu 28 dni od ułożenia betonu

• rozdeskowania elementu

• zaprzestania pielęgnacji betonu

42. Przy identycznej geometrii (wymiary, przekrój zbrojenia i jego rozmieszczenie w przekroju) i identycznych właściwościach mechanicznych betonu i stali, nośność mimośrodowo ściskanego przekroju żelbetowego będzie:

• większa w przypadku tzw. „małego mimośrodu” niż „dużego mimośrodu”

• mniejsza w przypadku tzw. „małego mimośrodu” niż „dużego mimośrodu”

• identyczna w obu przypadkach, jedynie w przypadku „małego mimośrodu” będziemy mieć do czynienia z niesygnalizowanym mechanizmem zniszczenia

43. Określ wartość logiczną następujących zdań:

• pełzanie zależy od wieku betonu w chwili obciążenia, im później tym pełzanie jest mniejsze

• wzrost ilości cementu w m³ betonu, przy niezmiennym stosunku w/c powoduje wzrost skurczu i spadek pełzania

• w betonach wysokiej wytrzymałości obserwuje się mniejszy skurcz autogeniczny i wyższy skurcz od wysychania, w porównaniu z betonami zwykłymi

• wzrost temperatury otoczenia powoduje wzrost skurczu i spadek pełzania

44. Wytrzymałość średnia betonu na ściskanie jest:

• Większa od wytrzymałości obliczeniowej a mniejsza od charakterystycznej

• Większa od wytrzymałości charakterystycznej i obliczeniowej

• Mniejsza od wytrzymałości obliczeniowej i charakterystycznej

45. Wytrzymałość średnia betonu na ściskanie jest:

• Większa od wytrzymałości obliczeniowej a mniejsza od charakterystycznej

• Większa od wytrzymałości charakterystycznej i obliczeniowej

• Mniejsza od wytrzymałości obliczeniowej i charakterystycznej

52. Określ wartość logiczną następujących zdań:

• pełzanie zależy od wieku betonu w chwili obciążenia, im później tym pełzanie jest mniejsze

• wzrost ilości cementu w m³ betonu, przy niezmiennym stosunku w/c powoduje wzrost skurczu i spadek pełzania

• w betonach wysokiej wytrzymałości obserwuje się mniejszy skurcz autogeniczny i wyższy skurcz od wysychania, w porównaniu z betonami zwykłymi

• wzrost temperatury otoczenia powoduje wzrost skurczu i spadek pełzania

10.01.2015

Egzamin z konstrukcji betonowych - VIs Budownictwo inż.,

studia stacjonarne i niestacjonarne (odpowiedzi na pytania 11 - 15)

Imię, Nazwisko, nr indeksu, nr grupy dziekańskiej (DRUKOWANIMI LITERAMI)

---