Politechnika Wrocławska Wrocław 30 stycznia 2010 r

Wydział Geoinżynierii

Górnictwa i Geologii

USM Rok II Sem III

Projekt z klimatyzacji kopalń

Wariant F

Prowadzący: Wykonał:

dr inż. Franciszek Rosiek inż. Michał Minikowski

Dane projektowe :

PARAMETRY	Szyb wdechowy	Przekop przewozow	Przekop polowy	Chodnik odstawczy	Ściana
Numer wyrobiska	1	2	3	4	5
Długość, L, m	1050	2000	1950	880	230
Pole przekroju, A, m^2	38,48451001	16	10	8	8,4
Średnica, D, m	7	3,846153846	3,040651596	2,719641466	2,754098361
Prędkość powietrz, wm, m./Prędkość	9	5,2	2,6	1,5	1,428571429
Czas przewietrzania, τ, lata	7	4	2,5	1	0,1
Wysokość niwelacyjna, Zd, m	150	-900	-900	-880	-875
Wysokość niwelacyjna, Zw, m	-900	-900	-880	-875	-860
Rodzaj skał otaczających	Piaskowiec drobnoziarnisty	Piaskowiec gruboziarnisty	Łupek piaszczysty	Łupek ilasty	Węgiel
Moc maszyn kW		220	270	280	350
Współczynnik Czs		0,22	0,23	0,24	0,30

Stopień geotermiczny Γ = 31 C;

Rejon: Górny Śląsk;

Wilgotność względna na podszybiu szybu wdechowego wynosi 74%

Przez MK przepływa V = 470 m³/min;

Różnica temperatur w wyrobiskach klimatyzowanych wynosi Δt_S ≤ 3,5°C.

Zadania do wykonania :

Prognoza temperatury suchej i wilgotnej w wyrobiskach górniczych.

Wyrobisko 1 (szyb wdechowy) ; 3 (przekop polowy) - prognoza metodą J.Wacławika

Wyrobisko 2 (przekop przewozowy) ; 4 (chodnik odstawczy) ; 5 (ściana) - J.Voss`a

ZMIENIONO DŁUGOŚĆ PRZEKOPU PRZEWOZOWEGO I POLOWEGO W CELU UZYSKANIA WYMAGANEJ WARTOŚCI TEMPERATURY NA WLOCIE DO CHODNIKA ODSTAWCZEGO

1. Prognoza temperatury suchej i wilgotnej

1. Prognoza temperatury suchej i wilgotnej metodą J. Wacławika

1.1.1. Prognoza temperatury suchej na podszybiu.

Zgodnie z tą metodą temperatura sucha powietrza na podszybiu szybu wdechowego jest równa:

gdzie:

T_os - średnioroczna temperatura powietrza atmosferycznego, °C,

- gradient geotermiczny, °C/m., przy czym:

- stopień geotermiczny, m/°C,

s - współrzędna bieżąca, m,

- współczynnik przewodzenia ciepła, W/(m K),

- bezwymiarowy strumień cieplny, wyznaczany z wzoru:

c_p - ciepło właściwe powietrza przy stałym ciśnieniu, c_p = 1005 J/(kg K),

g - przyspieszenie ziemskie, g = 9,80665 m/s²,

Ki - liczba Kirpiczewa

jeżeli:

F_o - liczba Fouriera dana wzorem:

- czas przewietrzania wyrobiska, s,

a_e- ekwiwalentny współczynnik wyrównywania temperatury, m²/s, równy:

c_s - pojemność cieplna skał, J/(kg K),

- gęstość pozorna skał otaczających wyrobisko, kg/m³,

Bi - liczba Biota dana wzorem:

- współczynnik przejmowania ciepła z górotworu, W/(m²K),

w_m - prędkość średnia powietrza w wyrobisku, m/s

- ciśnienie statyczne bezwzględne powietrza w miejscu pomiaru prędkości, Pa, które wyznaczono ze wzoru:

p_o - ciśnienie powietrza na zrębie szybu wdechowego, p_o = 750 Tr,

H- głębokość szybu liczona od powierzchni ziemi, m,

R_a- indywidualna stała gazowa powietrza suchego, R_a = 287,04 J/(kg K),

T_V - temperatura wirtualna powietrza, K,

T_s - temperatura sucha powietrza w miejscu pomiaru prędkości, K,

x - stopień zawilżenia powietrza, kg/kg,

p_pn - ciśnienie cząstkowe pary w stanie nasycenia, Pa,

1.1.2. Prognoza temperatury wilgotnej na podszybiu.

Temperaturę tę wyznacza się z zależności na ciśnienie cząstkowe pary wodnej w postaci:

przy czym:

gdzie:

- ciśnienie cząstkowe pary wodnej, Pa,

- ciśnienie cząstkowe pary wodnej w stanie nasycenia w temp. t_s, Pa ,

- wilgotność względna powietrza, %,

- odpowiednio temperatury powietrza mierzone termometrem suchym i wilgotnym, ^oC.

1.1.3. Prognoza temperatury suchej dla przekopu polowego

Zmianie ulega wzór na T_s(S) resztę oblicza się tak jak powyżej. Wzór na T_s(S) ma postać:

gdzie:

v_oo - temperatura pierwotna skał, °C

T_os - temperatura powietrza na wlocie do przekopu (przyjmujemy temperaturę na wylocie obliczoną dla przekopu przewozowego) °C

s - długość wyrobiska, m,

q _d- zagęszczenie strumienia od dodatkowych źródeł ciepła, W/m

L - długość wyrobiska, m

N_z - moc zainstalowanych maszyn, kW

C_zs - współczynnik od dodatkowych źródeł,

1. Prognoza temperatury suchej i wilgotnej metodą J. Vossa

1.2.1. Prognoza temperatury suchej w przekopie przewozowym

Jako dane wyjściowe na dopływie przyjmujemy parametry powietrza na wypływie wyrobiska poprzedniego. Wyznacza się kolejno:

• Liczbę Fouriera ze wzoru:

gdzie:

• 
  - czas przewietrzania wyrobiska, s,

• 
  - ekwiwalentny współczynnik wyrównywania temperatury, m²/s, równy:

• c_s - pojemność cieplna skał, J/(kg K),

• 
  - gęstość pozorna skał otaczających wyrobisko, kg/m³,

• Bi - liczba Biota dana wzorem:

• 
  - współczynnik przejmowania ciepła z górotworu, W/(m²K),

• Temperaturę suchą powietrza wyznacza się ze wzoru:

przy czym :

gdzie:

• 
  - średnia temperatura pierwotna skał otaczających wyrobisko, °C, przy czym:

• 
  - odpowiednio temperatura pierwotna skał w przekroju dopływu i wypływu, °C, liczona ze wzoru:

gdzie:

• t₀ - temperatura skał na głębokości
  ,°C,

• 
  - stopień geotermiczny, m/°C,

• r_o - promień równoważny wyrobiska, m, przy czym:

r_o =

• 
  - współczynnik ciepła konwekcyjnego ogrzewającego powietrze suche, równy ilorazowi ciepła konwekcyjnego do ciepła całkowitego,

• 
  -ekwiwalentny współczynnik przewodzenia ciepła w wilgotnym masywie

• skalnym, W/(m K),

• A - pole przekroju, m²,

• B - obwód wyrobiska, m.,

• L - długość wyrobiska, m.,

• c_pa- właściwa pojemność cieplna powietrza suchego, c_pa = 1005 J/(kgK),

• 
  - strumień masy powietrza suchego, kg/s,

• 
  - prędkość średnia powietrza w przekroju, dla którego wyznacza się strumień masy powietrza, m/s,

• 
  - odpowiednio wysokości niwelacyjne przekroju dopływu i wypływu wyrobiska, dla którego wykonuje się prognozę temperatury powietrza, m,

• 
  - zagęszczenie strumienia od dodatkowych źródeł ciepła, W/m, przy czym:

• N_z - moc dodatkowych źródeł ciepła, kW,

• cz_s- współczynnik określający jaka część energii z dodatkowych źródeł wpływa na podwyższenie temperatury mierzonej termometrem suchym,

1.2.2.Prognozowanie temperatury wilgotnej powietrza w przekopie przewozowym

Prognozowanie temperatury powietrza mierzonej termometrem wilgotnym w wyrobisku górniczym prowadzić możemy dopiero po prognostycznym wyznaczeniu temperatury mierzonej termometrem suchym.

• Temperaturę wilgotną w wyrobisku górniczym wyznaczamy ze wzoru:

gdzie:

• x_d - stopień zawilżenia powietrza na dopływie wyrobiska, kg/kg,

• x_w - stopień zawilżenia powietrza na wypływie z wyrobiska, kg/kg,

• r_b - ciepło parowania wody w termometrze 0°C; r_b = 2500000 J/kg,

• c_pw - pojemność cieplna pary wodnej przy stałym ciśnieniu, c_pw = 1927 J/(kg K).

• Ciśnienie statyczne bezwzględne powietrza p_w na końcu wyrobiska wyznacza się z przybliżonego wzoru:

gdzie:

• 
  - liczba oporu wyrobiska

• 
  - gęstość powietrza dla warunków normalnych,
  ,

1. Prognozę temperatury suchej i wilgotnej dla pozostałych wyrobisk czyli chodnika odstawczego oraz ściany wykonano przy pomocy metody J. Vossa.

Dane i wyniki obliczeń prognozowanej temperatury suchej i wilgotnej dla szybu metodą J. Wacławika

Przyspieszenie ziemskie	g	m/s^2	9,80665
Długość	L	m	1050
Średnica	D	m	7
Powierzchnia przekroju	A	m^2	38,48451001
Prędkość powietrza	wm	m/s	9
Czas przewietrzania		s	220752000
Wysokość niwelacyjna	zd	m	150
Wysokość niwelacyjna	zw	m	-900
Stopień geotermiczny	Γ	m/°C	31
Gradient geotermiczny	σ	°C/m	0,032258065
Współczynnik ciepła konwekcyjnego		-	-
Gęstość piaskowca drobnoziarnistego	ρs	kg/m^3	2500
Ciepło właściwe skał	cs	J/(kg*K)	705
Współczynnik przewodnictwa cieplnego	λ.s	W/(mK)	3,5
Właściwa pojemność cieplna powietrza suchego	cp	J/(kgK)	1005
Strumień objętości powietrza	V	m^3/s	346,3605901
Stała gazowa	Ra	J/(kg*K)	287,04
Przyjęta temperatura sucha	ts	°C	17,98600391
Ciśnienie powietrza na zrębie szybu wdechowego	po	kPa	750
Głębokość szybu liczona od powierzchni ziemi	H	m	1050
Ciśnienie cząstkowe pary wodnej	pp	Pa	1525,258906
Stopień zawilzenia	X	kg/kg	0,008651009
Wilgotność względna	φ	%	74
Temperatura wirtualna	Tv	K	292,647176
Gęstość powietrza suchego	ρ	kg/m^3	1,323668266
Promień równoważny - zastępczy wyrobiska	ro	m	3,5
Ekwiwalentny współczynnik wyrównywania temperatury	ae	m2/s	2,09531E-06
Liczba Fouriera	Fo	-	37,75862069
Współczynnik przejmowania ciepła z górotworu	k	W/(m2K)	13,10993207
Liczba Biota	Bi	-	13,10993207
Liczba Kirpiczewa	Ki	-	0,408614528
Bezwymiarowy strumień cieplny	q*	-	2,5674008
Prognozowana temperatura sucha	Ts(s)	°C	17,98600391
Ciśnienie cząstkowe pary wodnej	pp	Pa	1525,258906
Prognozowana temperatura wilgotna	tww	°C	15,1899986

Dane i wyniki obliczeń prognozowanej temperatury suchej i wilgotnej

dla przekopu przewozowego metodą J. Vossa

Przyspieszenie ziemskie	g	m/s^2	9,80665
Długość	L	m	2000
Powierzchnia przekroju	A	m^2	16
Prędkość powietrza	wm	m/s	5,2
Czas przewietrzania	t	s	126 144 000
Wysokość niwelacyjna	zd	m	-900
Wysokość niwelacyjna	zw	m	-900
Stopień geotermiczny	Γ	m/°C	31
Gradient geotermiczny	σ	°C/m	0,032258065
Współczynnik ciepła konwekcyjnego	epsilon s	-	0,35
Gęstość piaskowca gruboziarnistego	ρs	kg/m^3	2400
Ciepło właściwe skał	cs	J/(kg*K)	696
Współczynnik przewodnictwa cieplnego	λ.s	W/(mK)	3,5
Właściwa pojemność cieplna powietrza suchego	cp	J/(kgK)	1005
Strumień objętości powietrza	V	m^3/s	83,2
Stała uniwersalna	Ra	J/(kg*K)	287,04
Przyjęta temperatura sucha	ts	°C	?
Temperatura sucha	Ts	K	291,1360039
Ciśnienie powietrza na zrębie szybu wdechowego	po	kPa	750
Cisnienie stat. powietrza na wlocie do wyrobiska	p	Pa	111190,0476
Ciśnienie cząstkowe pary wodnej	pp	Pa	1862,247845
Stopień zawilzenia	X	kg/kg	0,010635947
Temperatura wirtualna	Tv	K	292,647176
Gęstość powietrza suchego	ρ	kg/m^3	1,330538906
Promień równoważny	ro	m	1,923076923
Ekwiwalentny współczynnik wyrównywania temperatury	ae	m2/s	3,29078E-06
Liczba Fouriera	Fo	-	112,2463308
Współczynnik przejmowania ciepła z górotworu	ak	W/(m2K)	17,38824008
Liczba Biota	Bi	-	16,47237597
Liczba Kirpiczewa	Ki	-	0,336908711
Bezwymiarowy strumień cieplny	q*	-	1,975009631
Prognozowana temperatura sucha	Ts(s)	°C	20,71153128
Ciśnienie cząstkowe pary wodnej	pp	Pa	1862,247844
Prognozowana temperatura wilgotna	tww	°C	17,96366054

Dane i wyniki obliczeń prognozowanej temperatury suchej i wilgotnej

dla przekopu polowego metodą J. Wacławika

Przyspieszenie ziemskie	g	m/s^2	9,80665
Długość	L	m	1950
Powierzchnia przekroju	A	m^2	10
Prędkość powietrza	wm	m/s	2,6
Czas przewietrzania	t	s	78840000
Wysokość niwelacyjna	zd	m	-900
Wysokość niwelacyjna	zw	m	-880
Stopień geotermiczny	Γ	m/°C	31
Gradient geotermiczny	σ	°C/m	0,032258065
Współczynnik ciepła konwekcyjnego	epsilon s	-	0,35
Gęstość Łupka piaszczystego	ρs	kg/m^3	2550
Ciepło właściwe skał	cs	J/(kg*K)	850
Współczynnik przewodnictwa cieplnego	l s	W/(mK)	2,2
Właściwa pojemność cieplna powietrza suchego	cp	J/(kgK)	1005
Strumień objętości powietrza	V	m^3/s	26
Stała uniwersalna	Ra	J/(kg*K)	287,04
Przyjęta temperatura sucha	ts	°C	20,71153128
Temperatura sucha	Ts	K	293,8615313
Ciśnienie powietrza na zrębie szybu wdechowego	po	kPa	750
Cisnienie stat. powietrza na wlocie do wyrobiska	p	Pa	110768,2236
Ciśnienie cząstkowe pary wodnej	pp	Pa	2701,818327
Stopień zawilzenia	X	kg/kg	0,015603673
Temperatura wirtualna	Tv	K	295,7368286
Gęstość powietrza	ρ	kg/m^3	1,300565652
Promień równoważny	ro	m	1,520325798
Ekwiwalentny współczynnik wyrównywania temperatury	ae	m2/s	1,01499E-06
Liczba Fouriera	Fo	-	34,62078096
Współczynnik przejmowania ciepła z górotworu	ak	W/(m2K)	5,736029658
Liczba Biota	Bi	-	3,963924486
Liczba Kirpiczewa	Ki	-	0,391162422
Bezwymiarowy strumień cieplny	q*	-	2,457745981
Prognozowana temperatura sucha	Ts(s)	°C	27,58250491
Ciśnienie cząstkowe pary wodnej	pp	Pa	2701,818327
Prognozowana temperatura wilgotna	tww	°C	23,89616649

Dane i wyniki obliczeń prognozowanej temperatury suchej i wilgotnej

dla chodnika odstawczego metodą J. Vossa

Przyspieszenie ziemskie	g	m/s^2	9,80665
Długość	L	m	880
Powierzchnia przekroju	A	m^2	8
Obwód wyrobiska	B	m	11,76625684
Prędkość powietrza	wm	m/s	1,5
Czas przewietrzania	t	s	31536000
Wysokość niwelacyjna	zd	m	-880
Wysokość niwelacyjna	zw	m	-875
Stopień geotermiczny	Γ	m/°C	31
współczynnik określający jaka część energii ze źródeł dodatkowych wpływa na podwyższenie temperatury	Czs	-	0,24
Współczynnik ciepła konwekcyjnego	epsilon s	-	0,35
Gęstość łupka ilastego	ρs	kg/m^3	2600
Ciepło właściwe skał	cs	J/(kg*K)	1000
Współczynnik przewodnictwa cieplnego		W/(mK)	2,1
Liczba oporu wyrobiska	l f	-	0,05
Właściwa pojemność cieplna powietrza suchego	cp	J/(kgK)	1005
Strumień objętości powietrza	V	m^3/s	12
Stała uniwersalna	Ra	J/(kg*K)	287,04
Moc maszyn	N	kW	280
Temperatura sucha	Ts	K	300,7325049
Przyrost na głębokości		m	15
Gęstość powietrza	ρ	kg/m^3	1,266172242
Promień równoważny	ro	m	1,359820733
Ekwiwalentny współczynnik wyrównywania temperatury	ae	m2/s	3,11538E-06
Liczba Fouriera	Fo	-	53,1318528
Współczynnik ciepła z górotworu przejmowania	ak	W/(m2K)	6,431702683
Liczba Biota	Bi	-	3,084995646
Współczynnik	k∞	-	0,393984316
Liczba Kirpiczewa	Ki	-	0,356087725
Strumień masy powietrza suchego	ma	kg/s	15,34753265
Zagęszczenie strumienia ciepła od dodatkowych źródeł ciepła	qza	W/m	76,36363636
Temperatura pierwotna na dopływie	tpd	°C	40,25806452
Temperatura pierwotna na wypływie	tpw	°C	40,09677419
	tx	°C
Prognozowana temperatura sucha	tsw	°C	35,91835748
Ciepło parowania wody w temp 0 °C	rb	J/kg	2500000
Pojemność cieplna pary wodnej	cpw	J/kgK	1927
Stopień zawilżenia na końcu wyrobiska	xw	kg/kg	0,021561769
Ciśnienie statyczne bezwzględne na końcu wyrobiska	pw	Pa	110322,1253
Prognozowana temperatura wilgotna	tww	°C	29,60151671

Dane i wyniki obliczeń prognozowanej temperatury suchej i wilgotnej

dla ściany J. Vossa

Przyspieszenie ziemskie	g	m/s^2	9,80665
Długość	L	m	230
Powierzchnia przekroju	A	m^2	8,4
Obwód wyrobiska	B	m	12,2
Prędkość powietrza	wm	m/s	1,428571429
Czas przewietrzania		s	0,1
Wysokość niwelacyjna	zd	m	-875
Wysokość niwelacyjna	zw	m	-860
Stopień geotermiczny	Γ	m/°C	31
współczynnik określający jaka część energii ze źródeł dodatkowych wpływa na podwyższenie temperatury	Czs	-	0,3
Ekwiwalentny wsp. przewodzenia ciepła w wilgotnym masywie skalnym		W/(mK)	7
Współczynnik ciepła konwekcyjnego		-	0,25
Gęstość węgla	ρs	kg/m^3	1300
Ciepło właściwe skał	cs	J/(kg*K)	439
Współczynnik przewodnictwa cieplnego		W/(mK)	0,6
Liczba oporu wyrobiska		-	0,649283198
Właściwa pojemność cieplna powietrza suchego	cp	J/(kgK)	1005
Strumień objętości powietrza	V	m^3/s	12
Stała uniwersalna	Ra	J/(kg*K)	287,04
Moc maszyn	N	kW	350
Temperatura sucha	Ts	K	309,0683575
Przyrost na głębokości		m	15
Gęstość powietrza	ρ	kg/m^3	1,243556879
Promień równoważny	ro	m	1,37704918
Ekwiwalentny współczynnik wyrównywania temperatury	ae	m2/s	1,22656E-05
Liczba Fouriera	Fo	-	20,39848307
Współczynnik przejmowania ciepła z górotworu	ak	W/(m2K)	9,311499151
Liczba Biota	Bi	-	7,327081299
Współczynnik	k∞	-	0,46913547
Liczba Kirpiczewa	Ki	-	0,445372048
Strumień masy powietrza suchego	ma	kg/s	14,92268255
Zagęszczenie strumienia ciepła od dodatkowych źródeł ciepła	qza	W/m	456,5217391
Temperatura pierwotna na dopływie	tpd	°C	40,09677419
Temperatura pierwotna na wypływie	tpw	°C	39,61290323
Średnia temperatura pierwotna	tpm	°C	39,85483871
	tx	°C	92,85249677
Prognozowana temperatura sucha	tsw	°C	42,81832369
Ciepło parowania wody w temp 0 °C	rb	J/kg	2500000
Pojemność cieplna pary wodnej	cpw	J/kgK	1927
Stopień zawilżenia na końcu wyrobiska	xw	kg/kg	0,02950625
Ciśnienie statyczne bezwzględne na końcu wyrobiska	pw	Pa	110079,2103
Prognozowana temperatura wilgotna	tww	°C	34,78874972

Współczynniki wykorzystane w projekcie zostały dobrane na podstawie literatury

[1,3] i przedstawiono je w poniższych tabelach:

Dla kopalń węglowych:

Nazwa wyrobiska
Chodniki kamienne	5,8	0,35
Chodniki przyścianowe węglowe
Ściany prowadzone na zawał gdy są zainstalowanych MK	7	0,25
Ściany prowadzone na zawał gdy niema zainstalowanych MK	7	0,15

Dla LGOM -u

Rodzaj wyrobiska
Prądy grupowe świeżego powietrz	4	0,29
Roboty eksploatacyjne	2,36	0,29

Współczynnik przewodzenia ciepła λ.

Rodzaj skał	Górny śląsk	Bogdanka	LGOM
Zlepieńce i żwirowce	3,4
Piaskowiec gruboziarnisty	3,5	4,0	2,3
Piaskowiec drobnoziarnisty	3,1	2,5
Łupki piaszczyste	2,2
Łupki ilaste	2,1	1,5
Węgiel kamienny	0,6	0,4
Dolomit			2,5
margle miedzionośne			2,5

Ciepło właściwe skał i ich gęstość i

Rodzaj skał	J/(kg K),	kg/m^3,
Zlepieńce i żwirowce	961	2200
Piaskowiec gruboziarnisty	696	2400
Piaskowiec drobnoziarnisty	705	2500
Łupki piaszczyste	850	2550
Łupki ilaste	1000	2600
Węgiel kamienny	439	1300
Dolomit	1001	2600
margle miedzionośne	1962	2800

3. Normy klimatyczne przed i po zastosowaniu chłodzenia:

- Norma polska

Polska Norma PN-G-03100 (z 03.1997) i PN-85/N-08011

Dla wyrobisk podziemnych proponuje się korzystanie z następującego wzoru:

 

gdzie:

- graniczna dopuszczalna wartość wskaźnika dla określonej kategorii „ciężkości pracy”

(o określonym przyroście metabolizmu), przyjęto
dla pracy umiarkowanej

- współczynniki temperatury zastępczej klimatu;

przy czym, gdy:

= (25Ⴘ35) °C

= (20Ⴘ34) °C

= (0,15Ⴘ4) m/s

wzór ten przyjmie postać:

Wartości odniesienia wskaźnika obciążenia termicznego

Rodzaj pracy	Osoba zaaklimatyzowana		Osoba nie zaaklimatyzowana
odpoczynek	33 °C		32 °C
lekka	30 °C		29 °C
umiarkowana	28 °C		26 °C
ciężka	nieodczuwalny ruch powietrza 25 °C	odczuwalny ruch powietrza 26 °C	nieodczuwalny ruch powietrza 22 °C	odczuwalny ruch powietrza 23 °C
bardzo ciężka	23 °C	25 °C	18 °C	20 °C

Norma	Przekop przewozowy	Przekop polowy	Chodnik odstawczy		Ściana		Chodnik wentylacyjny
polska	nie jest stosowana klimatyzacja	nie jest stosowana klimatyzacja	przed zast. chłodzenia	po zast. chłodzenia	przed zast. chłodzenia	po zast. chłodzenia	przed zast. chłodzenia	po zast. chłodzenia
		praca jest możliwa	praca jest możliwa	praca zabroniona	praca jest możliwa	praca zabroniona	praca jest możliwa	praca zabroniona	praca jest możliwa

W przypadku wyznaczania temperatury zastępczej klimatu
dla wyrobiska ścianowego oraz chodnika wentylacyjnego, temperatura sucha
nie zawierała się w przedziale
°C. Natomiast w przypadku przekopu przewozowego, prędkość powietrza nie zawierała się w przedziale
m/s.

- Przepisy technicznej eksploatacji złóż

Warunki klimatyczne są dobre, gdy
°C lub intensywność chłodzenia
katastopni.

Jeżeli
°C lub intensywność chłodzenia
katastopni, to czas pracy ze zjazdem na dół i wyjazdem na górę wynosi 6 godzin.

Jeżeli
°C, to praca może się odbywać tylko w czasie akcji ratowniczej.

Norma	Przekop przewozowy	Przekop polowy	Chodnik odstawczy		Ściana		Chodnik wentylacyjny
przepisy technicznej eksploatacji złóż	nie jest stosowana klimatyzacja	nie jest stosowana klimatyzacja	przed zast. chłodzenia	po zast. chłodzenia	przed zast. chłodzenia	po zast. chłodzenia	przed zast. chłodzenia	po zast. chłodzenia
		praca 8h	praca 8h	praca zabroniona	praca 8h	praca zabroniona	praca 8h	praca zabroniona	praca 8h

- Norma niemiecka

W górnictwie niemieckim obowiązuje norma według której, wielkość temperatury ATE 30°C (w wyjątkowych wypadkach 32°C) stanowi granicę dopuszczalnej pracy górników.

Praca normalna gdy
°C lub
.

Jeśli
°C i
to przy codziennych zmianach roboczych górnicy nie mogą być dłużej zatrudnieni niż 6h, jeżeli codziennie przebywają dłużej niż 3h w
°C i
lub

Czas pracy wynosi 5h jeżeli przebywają codziennie dłużej niż 2,5h w
.

W temperaturze
praca nie jest dozwolona.

Norma	Przekop przewozowy	Przekop polowy	Chodnik odstawczy		Ściana		Chodnik wentylacyjny
niemiecka	nie jest stosowana klimatyzacja	nie jest stosowana klimatyzacja	przed zast. chłodzenia	po zast. chłodzenia	przed zast. chłodzenia	po zast. chłodzenia	przed zast. chłodzenia	po zast. chłodzenia
		praca normalna 8h	praca normalna 8h	praca zabroniona	praca normalna 8h	praca zabroniona	praca normalna 8h	praca zabroniona	praca normalna 8h

Iteracyjny sposób wyznaczenia temperatury powietrza na wlocie chodnika odstawczego i wyrobiska ścianowego.

1. Na wylocie z chodnika ma być 28°

Według obliczeń temperatura na dopływie do chodnika odstawczego wynosi 15,24488628 °C, wtedy na wylocie jest 28°C.

3.4.2. Na wylocie ze ściany ma być 28° i 33°

Według obliczeń temperatura na dopływie do ściany wynosi 19,9181661126894 °C, wtedy na wylocie jest 28°C.

Według obliczeń temperatura na dopływie do ściany wynosi 25,2976225336844 °C, wtedy na wylocie jest 33°C.

---