1. Obciążenia

1. Przykrycie - powłoka
   

Lp	Wyszczególnienie
1	Papa	0,2	1,2	0,24
2	Płyta dociskowa 30 mm 0,03*24	0,72	1,3	0,94
3	Wełna mineralna 6cm 0,06*2	0,12	1,2	0,14
4	Zatarcie 10 mm 0,01*21	0,21	1,3	0,27
5	Powłoka żelbetowa 10 cm 0,1*25	2,5	1,1	2,75
	Razem obciążenia stałe	2,5		2,75
6	Obciążenie śniegiem - strefa 1	0,56	1,4	0,784

2. Ściana
   

Lp	Wyszczególnienie
1	Blacha fałdowa	0,09	1,2	0,11
2	Wełna 0,06*2	0,12	1,2	0,14
3	Ściana ( żelbet ) 0,2*25	5	1,1	5,5




2. Wyznaczenie sił wewnętrznych

1. Powłoka stożkowa - stan błonowy
   

obciążenie : stałe śnieg : dla powłoki stożkowej Siły : przemieszczenia : przyjęto dla betonu gdzie wyniki dla powłoki stożkowej obliczone za pomoca programu Excel g= 4,34 p= 0,784 alfa= 33 v= 0,2 F= 3200000 alfa_rad= 0,575958653 h Ro[kN] No[kN] ro (1) (2)  0 0 0 0 0 0 0 0,3 -3,55501 -2,52713 -4,4025E-07 -1,89935 -4,69595 2,06103E-06 0,6 -7,11002 -5,05427 -1,761E-06 -3,7987 -9,39189 4,12206E-06 0,9 -10,665 -7,5814 -3,9622E-06 -5,69805 -14,0878 6,18309E-06 1,2 -14,22 -10,1085 -7,0439E-06 -7,5974 -18,7838 8,24412E-06 1,5 -17,7751 -12,6357 -1,1006E-05 -9,49676 -23,4797 1,03052E-05 1,8 -21,3301 -15,1628 -1,5849E-05 -11,3961 -28,1757 1,23662E-05 2,1 -24,8851 -17,6899 -2,1572E-05 -13,2955 -32,8716 1,44272E-05 2,4 -28,4401 -20,2171 -2,8176E-05 -15,1948 -37,5676 1,64882E-05 2,7 -31,9951 -22,7442 -3,566E-05 -17,0942 -42,2635 1,85493E-05 3 -35,5501 -25,2713 -4,4025E-05 -18,9935 -46,9595 2,06103E-05








2. Powłoka cylindryczna - stan błonowy
   
   

Powłoka cylindryczny - stan błonowy : obliczeniowy ciężar objętościowy wody : , Ciężar własny powłoki , obciążenie z góry od powłoki stożkowej : Powierzchnia boczna stożka : , Powierzchnia podstawy stożka , Siła działająca na powłokę stożkową pochodzącą od ciężaru własnego i ciężaru śniegu powłoki stożkowej , siły dla powłoki cylindrycznej w stanie błonowym : przemieszczenia : wyniki otrzymane za pomocą programu Excel dla powloki cylindrycznej h[m] Ro[kN/m] No[kN/m] ro[m]  0 0 -13,74 1,97513E-06 -3,48E-05 0,5 23,69 -16,49 1,93976E-05 -3,48E-05 1 47,38 -19,24 3,68201E-05 -3,48E-05 1,5 71,07 -21,99 5,42426E-05 -3,48E-05 2 94,76 -24,74 7,16651E-05 -3,48E-05 2,5 118,45 -27,49 8,90876E-05 -3,48E-05 3 142,14 -30,24 0,00010651 -3,48E-05 3,5 165,83 -32,99 0,000123933 -3,48E-05 4 189,52 -35,74 0,000141355 -3,48E-05 4,5 213,21 -38,49 0,000158778 -3,48E-05 5 236,9 -41,24 0,0001762 -3,48E-05 5,5 260,59 -43,99 0,000193623 -3,48E-05 6 284,28 -46,74 0,000211045 -3,48E-05 6,5 307,97 -49,49 0,000228468 -3,48E-05 7 331,66 -52,24 0,00024589 -3,48E-05 7,5 355,35 -54,99 0,000263313 -3,48E-05 8 379,04 -57,74 0,000280735 -3,48E-05 8,5 402,73 -60,49 0,000298158 -3,48E-05 9 426,42 -63,24 0,00031558 -3,48E-05 9,5 450,11 -65,99 0,000333003 -3,48E-05 10 473,8 -68,74 0,000350425 -3,48E-05 10,5 497,49 -71,49 0,000367848 -3,48E-05 11 521,18 -74,24 0,00038527 -3,48E-05 11,5 544,87 -76,99 0,000402693 -3,48E-05 12 568,56 -79,74 0,000420115 -3,48E-05 12,5 592,25 -82,49 0,000437538 -3,48E-05 13 615,94 -85,24 0,00045496 -3,48E-05 13,5 639,63 -87,99 0,000472383 -3,48E-05 14 663,32 -90,74 0,000489805 -3,48E-05

3. Budowa układu równań - połączenie powłoki stożkowej z cylindryczną.
   

- dla powłoki stożkowej : - dla powłoki cylindrycznej : układ równań : po podstawieniu otrzymano rozwiązując układ otrzymujemy




4. Powłoka stożkowa - wpływ zaburzeń brzegowych pochodzących od połączenia z powłoka cylindryczna
   
   

h[m]





e^(-n)

cos()

sin()







Rh

Δr0H

ψh

Rh

Nh

MxH

MϑH

3

7.781

8.566

0.000

0.073

0.997

-0.654

0.757

4.600

6.46E-09

-3.80E-07

4.50E-03

-3.66E-03

1.82E-03

4.89E-04

2.7

7.003

7.788

0.001

0.752

0.659

0.066

0.998

4.140

1.17E-07

-1.09E-06

1.01E-01

8.01E-04

2.62E-03

8.83E-04

2.4

6.225

7.010

0.002

0.998

-0.058

0.747

0.665

3.680

2.68E-07

-1.58E-06

2.92E-01

1.98E-02

-5.04E-04

4.21E-04

2.1

5.447

6.232

0.004

0.670

-0.742

0.999

-0.051

3.220

3.00E-07

2.65E-07

4.26E-01

5.77E-02

-1.40E-02

-2.88E-03

1.8

4.669

5.454

0.009

-0.044

-0.999

0.675

-0.737

2.760

-3.14E-08

8.32E-06

-6.06E-02

8.50E-02

-4.09E-02

-1.09E-02

1.5

3.890

4.676

0.020

-0.732

-0.681

-0.036

-0.999

2.300

-7.94E-07

2.46E-05

-2.21E+00

-1.00E-02

-6.07E-02

-2.02E-02

1.2

3.112

3.898

0.044

-1.000

0.029

-0.727

-0.686

1.840

-1.51E-06

3.67E-05

-6.56E+00

-4.34E-01

5.67E-03

-1.10E-02

0.9

2.334

3.120

0.097

-0.691

0.722

-1.000

0.022

1.380

-1.28E-06

-2.55E-06

-9.89E+00

-1.30E+00

3.05E-01

6.19E-02

0.6

1.556

2.342

0.211

0.015

1.000

-0.697

0.717

0.920

2.61E-08

-1.82E-04

4.54E-01

-1.97E+00

9.21E-01

2.44E-01

0.3

0.778

1.563

0.459

0.712

0.702

0.007

1.000

0.460

6.94E-07

-5.52E-04

4.83E+01

4.50E-02

1.41E+00

4.64E-01

0

0.000

0.785

1.000

1.000

0.000

0.707

0.707

0.000

0.00E+00

-8.50E-04

1.48E+02

9.48E+00

0.00E+00

2.80E-01

Wartości sił z uwzględnieniem zaburzeń brzegowych

Wpływ siły M

 

Rh

Nh

Mx

Mϑ

Δr0M

ψM

Rm

Nm

MxM

MϑM

0

0.032

0.000

0.001

0.000

4.00E-08

1.64E-08

2.76E-02

3.83E-03

-9.45E-04

-1.97E-04

0.3

-3.460

-2.521

0.000

0.000

-7.08E-09

3.67E-07

-6.04E-03

5.51E-03

-2.71E-03

-7.29E-04

0.6

-6.968

-5.035

-0.004

-0.001

-1.39E-07

1.06E-06

-1.50E-01

-1.06E-03

-3.94E-03

-1.32E-03

0.9

-10.674

-7.553

-0.013

-0.004

-3.09E-07

1.55E-06

-4.35E-01

-2.94E-02

6.59E-04

-6.53E-04

1.2

-14.922

-10.110

-0.020

-0.007

-3.34E-07

-2.21E-07

-6.41E-01

-8.62E-02

2.07E-02

4.25E-03

1.5

-19.908

-12.774

0.000

-0.004

2.73E-08

-8.04E-06

7.54E-02

-1.28E-01

6.11E-02

1.63E-02

1.8

-24.620

-15.585

0.097

0.019

7.59E-07

-2.39E-05

3.27E+00

1.19E-02

9.13E-02

3.04E-02

2.1

-24.976

-18.346

0.299

0.079

1.28E-06

-3.60E-05

9.79E+00

6.43E-01

-6.35E-03

1.69E-02

2.4

-13.125

-20.250

0.468

0.153

8.61E-07

1.66E-06

1.49E+01

1.94E+00

-4.53E-01

-9.14E-02

2.7

15.938

-19.737

0.033

0.100

-4.91E-09

1.76E-04

-3.39E-01

2.96E+00

-1.37E+00

-3.64E-01

3

40.514

-15.789

-2.115

-0.414

0.00E+00

5.37E-04

-7.15E+01

0.00E+00

-2.12E+00

-6.95E-01

5. Powłoka cylindryczna wpływ zaburzeń od połączenia z powłoką stożkowa.
   

Wpływ siły H

 

 

 

h[m]





e^(-n)

cos()

sin()

cos(

sin(+/4)

ψH

Rh

Nh

MxH

MϑH

Δr0H

0

0

0.7854

1

1

0

0.7071

0.7071

-0.0001183

121.17228

0

0

0

8.709E-05

0.5

0.6791

1.4645

0.5070807

0.7781

0.6281

0.1061

0.9944

-8.435E-05

47.8126022

0

2.2740501

0.45481002

3.437E-05

1

1.3582

2.1436

0.2571308

0.211

0.9775

-0.542

0.8404

-3.615E-05

6.57501362

0

1.794606

0.35892121

4.726E-06

1.5

2.0373

2.8227

0.1303861

-0.4497

0.8932

-0.9496

0.3136

-6.839E-06

-7.1053085

0

0.831516

0.16630321

-5.11E-06

2

2.7163

3.5017

0.0661163

-0.9109

0.4126

-0.9358

-0.352

3.8977E-06

-7.297916

0

0.1947567

0.03895135

-5.25E-06

2.5

3.3954

4.1808

0.0335263

-0.968

-0.251

-0.5069

-0.862

4.8345E-06

-3.932283

0

-0.0601128

-0.0120226

-2.83E-06

3

4.0745

4.8599

0.0170005

-0.5955

-0.803

0.147

-0.989

2.813E-06

-1.22671

0

-0.097517

-0.0195034

-8.82E-07

3.5

4.7536

5.539

0.0086206

0.0412

-0.999

0.7356

-0.677

9.7683E-07

0.04303177

0

-0.0615004

-0.0123001

3.093E-08

4

5.4327

6.2181

0.0043714

0.6596

-0.752

0.9979

-0.065

4.7575E-08

0.34938423

0

-0.0234595

-0.0046919

2.511E-07

4.5

6.1118

6.8972

0.0022166

0.9853

-0.171

0.8174

0.5761

-2.136E-07

0.26465782

0

-0.0026998

-0.00054

1.902E-07

5

6.7909

7.5762

0.001124

0.8739

0.4861

0.2742

0.9617

-1.808E-07

0.11902185

0

0.0039016

0.00078031

8.555E-08

5.5

7.4699

8.2553

0.00057

0.3747

0.9272

-0.3907

0.9205

-8.777E-08

0.02587647

0

0.0037732

0.00075464

1.86E-08

6

8.149

8.9344

0.000289

-0.2908

0.9568

-0.8822

0.4709

-2.277E-08

-0.0101833

0

0.0019745

0.00039489

-7.32E-09

6.5

8.8281

9.6135

0.0001466

-0.8272

0.5619

-0.9822

-0.188

4.5994E-09

-0.01469

0

0.000588

0.0001176

-1.06E-08

7

9.5072

10.293

7.432E-05

-0.9966

-0.082

-0.6465

-0.763

9.4843E-09

-0.0089744

0

-4.368E-05

-8.736E-06

-6.45E-09

7.5

10.186

10.972

3.768E-05

-0.7238

-0.69

-0.0239

-1

6.3021E-09

-0.0033051

0

-0.0001857

-3.713E-05

-2.38E-09

8

10.865

11.651

1.911E-05

-0.1298

-0.992

0.6093

-0.793

2.5347E-09

-0.0003006

0

-0.0001353

-2.706E-05

-2.16E-10

8.5

11.544

12.33

9.69E-06

0.5217

-0.853

0.9722

-0.234

3.7982E-10

0.00061257

0

-5.902E-05

-1.18E-05

4.403E-10

9

12.224

13.009

4.913E-06

0.9418

-0.336

0.9037

0.4283

-3.52E-10

0.00056073

0

-1.179E-05

-2.359E-06

4.03E-10

9.5

12.903

13.688

2.492E-06

0.944

0.3299

0.4342

0.9008

-3.754E-10

0.000285

0

5.87E-06

1.1739E-06

2.048E-10

10

13.582

14.367

1.263E-06

0.5273

0.8497

-0.2279

0.9737

-2.058E-10

8.073E-05

0

7.665E-06

1.5329E-06

5.802E-11

10.5

14.261

15.046

6.406E-07

-0.1233

0.9924

-0.7889

0.6145

-6.586E-11

-9.572E-06

0

4.539E-06

9.0788E-07

-6.88E-12

11

14.94

15.725

3.249E-07

-0.7192

0.6948

-0.9999

-0.017

9.405E-13

-2.831E-05

0

1.612E-06

3.2231E-07

-2.03E-11

11.5

15.619

16.404

1.647E-07

-0.996

0.0889

-0.7672

-0.641

1.7676E-11

-1.988E-05

0

1.045E-07

2.091E-08

-1.43E-11

12

16.298

17.083

8.353E-08

-0.8309

-0.556

-0.1941

-0.981

1.3708E-11

-8.41E-06

0

-3.319E-07

-6.637E-08

-6.04E-12

12.5

16.977

17.763

4.236E-08

-0.2971

-0.955

0.4651

-0.885

6.2725E-12

-1.525E-06

0

-2.888E-07

-5.776E-08

-1.1E-12

13

17.656

18.442

2.148E-08

0.3686

-0.93

0.9179

-0.397

1.4254E-12

9.592E-07

0

-1.426E-07

-2.851E-08

6.894E-13

13.5

18.335

19.121

1.089E-08

0.8707

-0.492

0.9635

0.2678

-4.88E-13

1.149E-06

0

-3.825E-08

-7.65E-09

8.259E-13

14

19.014

19.8

5.523E-09

0.9864

0.1641

0.5815

0.8135

-7.516E-13

6.6014E-07

0

6.47E-09

1.2941E-09

4.745E-13

wpływ M

Δr0M

ψM

RM

NM

MxM

MϑM

0

0

0.7854

1

1

0

0.7071

0.7071

-2.58E-05

-7.008E-05

-35.89274

0

-2.115

-0.423

0.5

0.6791

1.4645

0.5070807

0.7781

0.6281

0.1061

0.9944

-1.963E-06

-2.765E-05

-2.7312839

0

-1.5081464

-0.301629

1

1.3582

2.1436

0.2571308

0.211

0.9775

-0.542

0.8404

5.0842E-06

-3.802E-06

7.07369027

0

-0.6463482

-0.12927

1.5

2.0373

2.8227

0.1303861

-0.4497

0.8932

-0.9496

0.3136

4.5171E-06

4.1091E-06

6.28462254

0

-0.1222859

-0.024457

2

2.7163

3.5017

0.0661163

-0.9109

0.4126

-0.9358

-0.352

2.2574E-06

4.2205E-06

3.14075487

0

0.06969201

0.0139384

2.5

3.3954

4.1808

0.0335263

-0.968

-0.251

-0.5069

-0.862

6.2E-07

2.2741E-06

0.86261087

0

0.08644213

0.0172884

3

4.0745

4.8599

0.0170005

-0.5955

-0.803

0.147

-0.989

-9.117E-08

7.0943E-07

-0.1268406

0

0.05029734

0.0100595

3.5

4.7536

5.539

0.0086206

0.0412

-0.999

0.7356

-0.677

-2.314E-07

-2.489E-08

-0.3219023

0

0.01746608

0.0034932

4

5.4327

6.2181

0.0043714

0.6596

-0.752

0.9979

-0.065

-1.591E-07

-2.021E-07

-0.2214202

0

0.00085066

0.0001701

4.5

6.1118

6.8972

0.0022166

0.9853

-0.171

0.8174

0.5761

-6.61E-08

-1.531E-07

-0.0919665

0

-0.0038198

-0.000764

5

6.7909

7.5762

0.001124

0.8739

0.4861

0.2742

0.9617

-1.124E-08

-6.883E-08

-0.015643

0

-0.0032332

-0.000647

5.5

7.4699

8.2553

0.00057

0.3747

0.9272

-0.3907

0.9205

8.1236E-09

-1.496E-08

0.01130246

0

-0.0015693

-0.000314

6

8.149

8.9344

0.000289

-0.2908

0.9568

-0.8822

0.4709

9.3019E-09

5.8892E-09

0.01294184

0

-0.0004071

-8.14E-05

6.5

8.8281

9.6135

0.0001466

-0.8272

0.5619

-0.9822

-0.188

5.252E-09

8.4955E-09

0.00730707

0

8.2239E-05

1.645E-05

7

9.5072

10.293

7.432E-05

-0.9966

-0.082

-0.6465

-0.763

1.7529E-09

5.19E-09

0.00243875

0

0.00016958

3.392E-05

7.5

10.186

10.972

3.768E-05

-0.7238

-0.69

-0.0239

-1

3.2855E-11

1.9114E-09

4.5711E-05

0

0.00011268

2.254E-05

8

10.865

11.651

1.911E-05

-0.1298

-0.992

0.6093

-0.793

-4.248E-10

1.7387E-10

-0.000591

0

4.5321E-05

9.064E-06

8.5

11.544

12.33

9.69E-06

0.5217

-0.853

0.9722

-0.234

-3.437E-10

-3.543E-10

-0.0004782

0

6.7914E-06

1.358E-06

9

12.224

13.009

4.913E-06

0.9418

-0.336

0.9037

0.4283

-1.62E-10

-3.243E-10

-0.0002254

0

-6.294E-06

-1.26E-06

9.5

12.903

13.688

2.492E-06

0.944

0.3299

0.4342

0.9008

-3.947E-11

-1.648E-10

-5.491E-05

0

-6.713E-06

-1.34E-06

10

13.582

14.367

1.263E-06

0.5273

0.8497

-0.2279

0.9737

1.0505E-11

-4.669E-11

1.4616E-05

0

-3.679E-06

-7.36E-07

10.5

14.261

15.046

6.406E-07

-0.1233

0.9924

-0.7889

0.6145

1.8439E-11

5.5357E-12

2.5654E-05

0

-1.178E-06

-2.36E-07

11

14.94

15.725

3.249E-07

-0.7192

0.6948

-0.9999

-0.017

1.185E-11

1.6373E-11

1.6487E-05

0

1.6816E-08

3.363E-09

11.5

15.619

16.404

1.647E-07

-0.996

0.0889

-0.7672

-0.641

4.6106E-12

1.1498E-11

6.4148E-06

0

3.1606E-07

6.321E-08

12

16.298

17.083

8.353E-08

-0.8309

-0.556

-0.1941

-0.981

5.9146E-13

4.8637E-12

8.2291E-07

0

2.451E-07

4.902E-08

12.5

16.977

17.763

4.236E-08

-0.2971

-0.955

0.4651

-0.885

-7.188E-13

8.8179E-13

-1E-06

0

1.1215E-07

2.243E-08

13

17.656

18.442

2.148E-08

0.3686

-0.93

0.9179

-0.397

-7.193E-13

-5.547E-13

-1.001E-06

0

2.5487E-08

5.097E-09

13.5

18.335

19.121

1.089E-08

0.8707

-0.492

0.9635

0.2678

-3.828E-13

-6.645E-13

-5.326E-07

0

-8.725E-09

-1.75E-09

14

19.014

19.8

5.523E-09

0.9864

0.1641

0.5815

0.8135

-1.172E-13

-3.818E-13

-1.63E-07

0

-1.344E-08

-2.69E-09

6. Budowa układu równań - połączenie powłoki cylindrycznej z nieodkształcalną płytą fundamentową
   
   

dla powłoki cylindrycznej dla powłoki cylindrycznej w płaszczyźnie połączenia powłoka-fundament : po podstawieniu układ równań przyjmuje postać rozwiązując otrzymujemy

7. Powłoka cylindryczna wpływ zaburzeń od połączenia z płytą fundamentową
   

Wpływ zaburzeń brzegowych :

Powłoka cylindryczna

( zaburzenia pochodzace od połączenia powloki cylindrycznej z nieodkształcalną powłoką stożkowa )

H=-

-106,2

D=

22222

F=

6E+06

M=

-38,07

L=

0.7363

R=

4.6

Wpływ siły H

 

 

 

h[m]





e^(-n)

cos()

sin()

c(

s(+/4)

roH

ψH

Rh

Nh

MxH

MϑH

Δr0H

0

19.014

19.8

5.523E-09

0.9864

0.1641

0.5815

0.8135

0

8,231E-12

-7,229E-06

0

-7,086E-08

-1,417E-08

-5,2E-12

0.5

18.335

19.121

1.089E-08

0.8707

-0.492

0.9635

0.2678

0

5,3439E-12

-1,258E-05

0

4,189E-07

8,3782E-08

-9,04E-12

1

17.656

18.442

2.148E-08

0.3686

-0.93

0.9179

-0.397

0

-1,561E-11

-1,05E-05

0

1,561E-06

3,1225E-07

-7,55E-12

1.5

16.977

17.763

4.236E-08

-0.2971

-0.955

0.4651

-0.885

-0

-6,869E-11

1,6698E-05

0

3,163E-06

6,325E-07

1,2E-11

2

16.298

17.083

8.353E-08

-0.8309

-0.556

-0.1941

-0.981

-0

-1,501E-10

9,2101E-05

0

3,634E-06

7,2687E-07

6,62E-11

2.5

15.619

16.404

1.647E-07

-0.996

0.0889

-0.7672

-0.641

-0

-1,936E-10

0,00021773

0

-1,145E-06

-2,29E-07

1,565E-10

3

14.94

15.725

3.249E-07

-0.7192

0.6948

-0.9999

-0.017

-0

-1,03E-11

0,00031005

0

-1,765E-05

-3,53E-06

2,229E-10

3.5

14.261

15.046

6.406E-07

-0.1233

0.9924

-0.7889

0.6145

-0

7,2122E-10

0,00010483

0

-4,971E-05

-9,942E-06

7,534E-11

4

13.582

14.367

1.263E-06

0.5273

0.8497

-0.2279

0.9737

0

2,2536E-09

-0,0008841

0

-8,394E-05

-1,679E-05

-6,35E-10

4.5

12.903

13.688

2.492E-06

0.944

0.3299

0.4342

0.9008

0

4,1116E-09

-0,0031211

0

-6,428E-05

-1,286E-05

-2,24E-09

5

12.224

13.009

4.913E-06

0.9418

-0.336

0.9037

0.4283

0

3,8548E-09

-0,0061407

0

0,0001292

2,5831E-05

-4,41E-09

5.5

11.544

12.33

9.69E-06

0.5217

-0.853

0.9722

-0.234

0

-4,16E-09

-0,0067084

0

0,0006464

0,00012928

-4,82E-09

6

10.865

11.651

1.911E-05

-0.1298

-0.992

0.6093

-0.793

-0

-2,776E-08

0,00329249

0

0,0014815

0,00029631

2,366E-09

6.5

10.186

10.972

3.768E-05

-0.7238

-0.69

-0.0239

-1

-0

-6,902E-08

0,03619453

0

0,0020332

0,00040664

2,601E-08

7

9.5072

10.293

7.432E-05

-0.9966

-0.082

-0.6465

-0.763

-0

-1,039E-07

0,0982809

0

0,0004784

9,5672E-05

7,064E-08

7.5

8.8281

9.6135

0.0001466

-0.8272

0.5619

-0.9822

-0.188

-0

-5,037E-08

0,16087355

0

-0,0064391

-0,0012878

1,156E-07

8

8.149

8.9344

0.000289

-0.2908

0.9568

-0.8822

0.4709

-0

2,4935E-07

0,11152004

0

-0,0216228

-0,0043246

8,016E-08

8.5

7.4699

8.2553

0.00057

0.3747

0.9272

-0.3907

0.9205

0

9,6117E-07

-0,2833794

0

-0,041321

-0,0082642

-2,04E-07

9

6.7909

7.5762

0.001124

0.8739

0.4861

0.2742

0.9617

0

1,9802E-06

-1,3034367

0

-0,0427269

-0,0085454

-9,37E-07

9.5

6.1118

6.8972

0.0022166

0.9853

-0.171

0.8174

0.5761

0

2,3395E-06

-2,8983312

0

0,0295661

0,00591323

-2,08E-06

10

5.4327

6.2181

0.0043714

0.6596

-0.752

0.9979

-0.065

0

-5,21E-07

-3,8261903

0

0,2569102

0,05138204

-2,75E-06

10.5

4.7536

5.539

0.0086206

0.0412

-0.999

0.7356

-0.677

0

-1,07E-05

-0,4712513

0

0,6735054

0,13470107

-3,39E-07

11

4.0745

4.8599

0.0170005

-0.5955

-0.803

0.147

-0.989

-0

-3,081E-05

13,4339946

0

1,0679319

0,21358638

9,656E-06

11.5

3.3954

4.1808

0.0335263

-0.968

-0.251

-0.5069

-0.862

-0

-5,294E-05

43,0633719

0

0,6583092

0,13166184

3,095E-05

12

2.7163

3.5017

0.0661163

-0.9109

0.4126

-0.9358

-0.352

-0

-4,268E-05

79,9212251

0

-2,1328277

-0,4265655

5,744E-05

12.5

2.0373

2.8227

0.1303861

-0.4497

0.8932

-0.9496

0.3136

-0

7,4897E-05

77,8119337

0

-9,1061313

-1,8212263

5,593E-05

13

1.3582

2.1436

0.2571308

0.211

0.9775

-0.542

0.8404

0

0,00039587

-72,004548

0

-19,65316

-3,9306321

-5,18E-05

13.5

0.6791

1.4645

0.5070807

0.7781

0.6281

0.1061

0.9944

0

0,0009237

-523,60725

0

-24,903667

-4,9807334

-0,000376

14

0

0.7854

1

1

0

0.7071

0.7071

0

0,00129538

-1326,9866

0

0

0

-0,000954

wpływ M

Δr0M

ψM

RM

NM

MxM

MϑM

0

19.014

19.8

5.523E-09

0.9864

0.1641

0.5815

0.8135

0

-2,109E-12

-6,872E-12

2,9343E-06

0

7,1133E-11

1,423E-11

0.5

18.335

19.121

1.089E-08

0.8707

-0.492

0.9635

0.2678

0

-6,891E-12

-1,196E-11

9,5876E-06

0

-3,712E-10

-7,42E-11

1

17.656

18.442

2.148E-08

0.3686

-0.93

0.9179

-0.397

0

-1,295E-11

-9,985E-12

1,8014E-05

0

-5,856E-10

-1,17E-10

1.5

16.977

17.763

4.236E-08

-0.2971

-0.955

0.4651

-0.885

-0

-1,294E-11

1,5872E-11

1,8E-05

0

9,5612E-10

1,912E-10

2

16.298

17.083

8.353E-08

-0.8309

-0.556

-0.1941

-0.981

-0

1,0646E-11

8,7546E-11

-1,481E-05

0

3,0731E-09

6,146E-10

2.5

15.619

16.404

1.647E-07

-0.996

0.0889

-0.7672

-0.641

-0

8,2991E-11

2,0696E-10

-0,0001155

0

-1,161E-09

-2,32E-10

3

14.94

15.725

3.249E-07

-0.7192

0.6948

-0.9999

-0.017

-0

2,1331E-10

2,9472E-10

-0,0002968

0

-1,292E-08

-2,58E-09

3.5

14.261

15.046

6.406E-07

-0.1233

0.9924

-0.7889

0.6145

-0

3,319E-10

9,9642E-11

-0,0004618

0

-6,238E-09

-1,25E-09

4

13.582

14.367

1.263E-06

0.5273

0.8497

-0.2279

0.9737

0

1,891E-10

-8,404E-10

-0,0002631

0

4,5045E-08

9,009E-09

4.5

12.903

13.688

2.492E-06

0.944

0.3299

0.4342

0.9008

0

-7,104E-10

-2,967E-09

0,00098844

0

6,1753E-08

1,235E-08

5

12.224

13.009

4.913E-06

0.9418

-0.336

0.9037

0.4283

0

-2,916E-09

-5,837E-09

0,00405682

0

-1,238E-07

-2,48E-08

5.5

11.544

12.33

9.69E-06

0.5217

-0.853

0.9722

-0.234

0

-6,186E-09

-6,377E-09

0,00860679

0

-3,432E-07

-6,86E-08

6

10.865

11.651

1.911E-05

-0.1298

-0.992

0.6093

-0.793

-0

-7,646E-09

3,1297E-09

0,01063808

0

1,9577E-07

3,915E-08

6.5

10.186

10.972

3.768E-05

-0.7238

-0.69

-0.0239

-1

-0

5,9139E-10

3,4405E-08

-0,0008228

0

1,4976E-06

2,995E-07

7

9.5072

10.293

7.432E-05

-0.9966

-0.082

-0.6465

-0.763

-0

3,1551E-08

9,3421E-08

-0,0438975

0

4,8516E-07

9,703E-08

7.5

8.8281

9.6135

0.0001466

-0.8272

0.5619

-0.9822

-0.188

-0

9,4535E-08

1,5292E-07

-0,1315272

0

-5,421E-06

-1,08E-06

8

8.149

8.9344

0.000289

-0.2908

0.9568

-0.8822

0.4709

-0

1,6744E-07

1,0601E-07

-0,2329531

0

-6,399E-06

-1,28E-06

8.5

7.4699

8.2553

0.00057

0.3747

0.9272

-0.3907

0.9205

0

1,4623E-07

-2,694E-07

-0,2034442

0

1,5755E-05

3,151E-06

9

6.7909

7.5762

0.001124

0.8739

0.4861

0.2742

0.9617

0

-2,024E-07

-1,239E-06

0,28157472

0

3,7998E-05

7,6E-06

9.5

6.1118

6.8972

0.0022166

0.9853

-0.171

0.8174

0.5761

0

-1,19E-06

-2,755E-06

1,65539778

0

-2,965E-05

-5,93E-06

10

5.4327

6.2181

0.0043714

0.6596

-0.752

0.9979

-0.065

0

-2,865E-06

-3,637E-06

3,98556289

0

-0,0001725

-3,45E-05

10.5

4.7536

5.539

0.0086206

0.0412

-0.999

0.7356

-0.677

0

-4,165E-06

-4,479E-07

5,79424177

0

-2,824E-05

-5,65E-06

11

4.0745

4.8599

0.0170005

-0.5955

-0.803

0.147

-0.989

-0

-1,641E-06

1,277E-05

2,28313102

0

0,00064718

0,0001294

11.5

3.3954

4.1808

0.0335263

-0.968

-0.251

-0.5069

-0.862

-0

1,116E-05

4,0934E-05

-15,526996

0

0,00064847

0,0001297

12

2.7163

3.5017

0.0661163

-0.9109

0.4126

-0.9358

-0.352

-0

4,0634E-05

7,5969E-05

-56,533588

0

-0,0019772

-0,000395

12.5

2.0373

2.8227

0.1303861

-0.4497

0.8932

-0.9496

0.3136

-0

8,1307E-05

7,3964E-05

-113,12321

0

-0,0041676

-0,000834

13

1.3582

2.1436

0.2571308

0.211

0.9775

-0.542

0.8404

0

9,1516E-05

-6,844E-05

-127,32642

0

0,00422062

0,0008441

13.5

0.6791

1.4645

0.5070807

0.7781

0.6281

0.1061

0.9944

0

-3,534E-05

-0,0004977

49,1631106

0

0,01972106

0,0039442

14

0

0.7854

1

1

0

0.7071

0.7071

0

-0,0004644

-0,0012614

646,069324

0

0

0






















8. Powłoka cylindryczna - stan zgięciowy + błonowy
   

R

N

Mx

Mϑ

h

0

85,28

-13,74

-2,115

-0,423

0,5

68,771

-16,49

0,7659043

0,1532

1

61,029

-19,24

1,148259

0,2297

1,5

70,249

-21,99

0,7092313

0,1418

2

90,603

-24,74

0,264448

0,0529

2,5

115,38

-27,49

0,0263225

0,0053

3

140,79

-30,24

-0,047238

-0,0094

3,5

165,55

-32,99

-0,044063

-0,0088

4

189,65

-35,74

-0,022627

-0,0045

4,5

213,38

-38,49

-0,006463

-0,0013

5

237

-41,24

0,0009108

0,0002

5,5

260,63

-43,99

0,002728

0,0005

6

284,3

-46,74

0,0022331

0,0004

6,5

308

-49,49

0,0006751

0,0001

7

331,71

-52,24

-0,002448

-0,0005

7,5

355,38

-54,99

-0,007992

-0,0016

8

378,92

-57,74

-0,014385

-0,0029

8,5

402,24

-60,49

-0,013125

-0,0026

9

425,4

-63,24

0,0154518

0,0031

9,5

448,87

-65,99

0,0983208

0,0197

10

473,96

-68,74

0,2416022

0,0483

10,5

502,81

-71,49

0,3591193

0,0718

11

536,9

-74,24

0,1625814

0,0325

11,5

572,41

-76,99

-0,897649

-0,1795

12

591,95

-79,74

-3,387284

-0,6775

12,5

556,94

-82,49

-6,904985

-1,381

13

416,61

-85,24

-8,018893

-1,6038

13,5

165,19

-87,99

2,2429688

0,4486

14

-17,6

-90,74

38,07

7,614




9. Wykres sił przekrojowych
   
   




3. Wymiarowanie zbiornika

1. Materiały
   Beton B37
   
   Stal A-I
   

2. Powłoka stożkowa
   zbrojenie powłoki przyjęto w postaci prętów
   

1. Przekrój pierścieniowy
   na części ściskanej (górnej) powłoki zbrojenie przyjęto z warunku minimalnego stopnia zbrojenia zbrojenia.
   
   
   
   przyjęto rozstaw s_max = 14 cm
   
   W strefie dolnej R_max = 40,5 kN, potrzebny przekrój na 1 m :
   
   przyjęto
   
   

2. Przekrój mimośrodowo ściskany
   N_max = 15,7 kN
   Mx_max = 2,12 kN
   
   do obliczen przyjęto a₁= a₂ =2,5 cm
   
   mimośród konstrukcyjny :
   
   mimośród przypadkowy :
   
   mimośród totalny :
   
   
   do obliczeń przyjęto, że beton przeniesie całkowite naprężenia ściskające ( zbrojenei dolne nie bierze udziału )
   
   
   
   
   
   odczytano ( tablice do projektowania metodą ogólną )
   
   ,
   
   potrzebne pole zbrojenia górnego :
   
   
   przyjęto
   co 10 cm
   
   

3. Powłoka cylindryczna

1. Przekrój pierścieniowy”
   
   Zbiornik podzielono na 4 strefy i dla każdej ze stref zostanie dobrany przekrój zbrojenia:
   

1. Strefa 1 ( 0<H<5,0m)
   
   R_max = 590 kN, potrzebny przekrój zbrojenia
   
   
   

2. Strefa 2 ( 5<H<8m)
   
   R_max = 425 kN, potrzebny przekrój zbrojenia
   
   
   

3. Strefa 3 ( 8<H<11 m)
   
   R_max = 284 kN, potrzebny przekrój zbrojenia
   
   
   
   

4. Strefa 4 ( 11<H<14 m)
   
   R_max = 141 kN, potrzebny przekrój zbrojenia
   
   

2. Przekrój mimośrodowo ściskany

1. Miejsce połączenia przekrycia ze zbiornikiem
   
   N_max = 13,7 kN
   Mx_max = 2,12 kNm
   
   do obliczeń przyjęto a₁= a₂ =4 cm
   
   mimośród konstrukcyjny :
   
   mimośród przypadkowy :
   
   mimośród totalny :
   
   
   do obliczeń przyjęto, że beton przeniesie całkowite naprężenia ściskające
   
   
   
   
   odczytano ( tablice do projektowania metodą ogólną )
   
   ,
   
   potrzebne pole zbrojenia górnego :
   
   
   przyjęto
   co 25 cm
   
   

2. Miejsce połączenia zbiornika z płytą fundamentową
   
   a) rozciagana strona wewnętrzna zbiornika ( poziom dna )
   N_max = 90,7 kN
   Mx_max = 38 kNm
   
   do obliczeń przyjęto a₁= a₂ =4 cm
   
   mimośród konstrukcyjny :
   
   mimośród przypadkowy :
   
   mimośród totalny :
   
   
   do obliczeń przyjęto, że beton przeniesie całkowite naprężenia ściskające
   
   
   
   
   odczytano ( tablice do projektowania metodą ogólną )
   
   ,
   
   potrzebne pole zbrojenia górnego :
   
   
   przyjęto
   co 12,5 cm
   
   
   b) rozciagana strona zewnętrzna zbiornika ( 1 m nad poziomem dna )
   N_max = 82,5 kN
   Mx_max = 8,4 kNm
   
   do obliczeń przyjęto a₁= a₂ =4 cm
   
   mimośród konstrukcyjny :
   
   mimośród przypadkowy :
   
   mimośród totalny :
   
   
   do obliczeń przyjęto, że beton przeniesie całkowite naprężenia ściskające
   
   
   
   
   odczytano ( tablice do projektowania metodą ogólną )
   
   ,
   
   potrzebne pole zbrojenia górnego :
   
   
   przyjęto
   co 25 cm
   
   

---