24 (73)

9.7. PRZYKŁADY OBLICZEŃ 407

Przyjmujemy, że wał jest szlifowany, więc z rys. 2.12 otrzymujemy wartość współczynnika stanu powierzchni fi_p = 1,07, zatem współczynnik spiętrzenia naprężeń wynosi

fi₉ = fi_k + fi_p - 1 = 2,104 + 1,07 - 1 = 2,174

Współczynnik wielkości określamy z rys. 2.13 (dla d = 40 mm i a_k = 2,6): £ = 0,724.

Wartość momentu gnącego w przekroju I-I odczytujemy z rys. 9.Ile: Mgi-i = 376 N * m, a amplituda zmian wartości naprężeń zginających dla cyklu wahadłowego w tym przekroju wynosi

&na —

32M_qi-i _ 32 • 376 ■ 10³ 7TCP    TT • 40³

= 59,8 MPa

Współczynnik bezpieczeństwa dla zginania

Zy()£ fig &nn.

³¹⁰ • °’⁷²⁴ = 1.726 2,174-59,8

Dla odzerowo-tętniącego skręcania rzeczywisty współczynnik obliczymy przy założeniu niezmienności współczynnika stałości obciążenia w przypadku przeciążeń. Korzystamy ze wzoru (2.22), określonego na podstawie wykresu zmęczeniowego Soderberga.

Współczynnik kształtu karbu znajdujemy z rys. 2.16 dla £ = = || = 0,03 i 7 = |§ = 1,125: a_k = 2,6. Ponieważ ri_k = 0,69, otrzymamy

fik = 1 + Vk(*k - 1) = 1 + 0,69 - (2,6 - 1) = 2,104

Dla skręcania fi'_p = 1,04 (z rys. 2.12), więc

A = fik + /?; - 1 = 2,104 + 1,04 - 1 = 2,144

Dla odzerowo-tętiuącego skręcania

M₈i-i _ SM_si-i _ 8 • 400 • 10³ r„_a - r_nm - _2WoM -    - _n . _4Q:i

Współczynnik bezpieczeństwa dla skręcania wyniesie zatem

183

= 15,9 MPa

— r 4- ^Zęor £ ^T“ + R_e ^Trn

. i c o , 183 . i c o 0,724    ⁺ 200

= 2,969