DSCN1680

DSCN1680



1.3. Krzepnięcie odlewu

87

(1.38)

gdzie współczynnik fr zależny od temperatury T, metalu wlanego do formy wynosi fr = 0,0006T, — 0,7753.

Zastosowanie ochładzalnika wewnętrznego umożliwia zredukowanie modułu do wartości

(1.39)

I.3.3.4. Zjawiska związane z zasilaniem odlewów żeliwnych, w których węgiel występuje w postaci grafitu

Zasilanie odlewów żeliwnych można zasadniczo projektować w sposób tradycyjny, tzn. z zastosowaniem takich nadlewów, w których następuje koniec krzepnięcia odlewu. W przypadku żeliwa pociąga to jednak za sobą bardzo niski uzysk (ok. 20—30%) oraz konieczność znacznych zmian kształtu odlewu (pogrubień) w stosunku do gotowego wyrobu. Wady te dla żeliwa sferoidalnego występują wyraźniej niż w przypadku odlewów np. staliwnych, gdyż uzyskanie krzepnięcia kierunkowego jest dla takiego żeliwa trudniejsze z uwagi na objętościowy typ krzepnięcia oraz duże ciepło właściwe, utrudniające uzyskanie odpowiednio dużych gradientów temperatury. Obecnie zasilanie metodą tradycyjną stosuje się dla żeliw w wyjątkowych przypadkach, a mianowicie wtedy, gdy nie można zapewnić kontroli podstawowych parametrów odlewania, zwłaszcza temperatury zalewania. Zasilanie z uwzględnieniem przyrostu objętości wynikającego z grafityzacji można i należy stosować praktycznie dla wszystkich odlewów z żeliwa z grafitem płatkowym, sfcroidalnym i wcrmikular-nym. Odpowiednie zasady zostaną przedstawione na przykładzie żeliwa sferoi-dalncgo, które jest z jednej strony nieco trudniejsze do zasilenia niż żeliwo szare, a z drugiej — materiałem nowocześniejszym, o znacznie lepszych własnościach użytkowych. Zasilanie odlewów z żeliwa z grafitem płatkowym, które prowadzi się bardzo podobnie, zostanie przedstawione w podsumowaniu p. 1.3.3.5.

Ze stopów, których skurcz zasilania wynosi zero lub jest ujemny, teoretycznie powinno się otrzymywać zdrowe odlewy boz stosowania nadlewów. Na podstawie krzywej zmian objętości żeliwa przy krzepnięciu można sądzić, że byłoby to możliwe, gdyby temperatura metalu wlewanego do formy była odpowiednio niska, tj. mieszcząca się w przedziale oznaczonym na rys. 1.71 cyfrą /. Dla wyższych temperatur zalewania powinno wystarczyć stosowanie bardzo małych nadlewów, które pozostawałyby w stanie niczakr/cpłym, a więc zdolnym do zasilania odlewu tylko do osiągnięcia temperatury granicznej, tj. odpowiadającej skurczowi zerowemu. Podstawowy problem wynika z fuktu, że wprawdzie sumaryczny skurcz może być zerowy lub bardzo muły, to jednak stygnięcie metalu w formie do chwili jego zakrzepnięcia charakteryzuje się niekiedy dość znacznymi zmianami objętości zachodzącymi w przeciwnych kierunkach. Aby przyrost objętości podczas gralityzacji mógł skompensować


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
DSCN1670 1.3. Krzepnięcie odlewu 77 Warto zwrócić uwagę, że identyczny gradient temperatury, jaki wy
DSCN1658 /.i. Krzepnięcie odlewu 65 jakość metalurgiczna ciekłego metalu. Nic więc dziwnego, że opra
DSCN1660 J 3 Krzepnięcie odlewu_____—l£59QH Rysunek Ul. Przykładowy wykres ATD (otrzymany dla silumi
DSCN1668 1.3. Krzepnięcie odlewu 75 nywaniem oporów przepływu metalu zasilającego przez krzepnący od
DSCN1674 /.i. Krzepnięcie odlewu 81 Przykładowe wartości parametrów występujących we wzorze (1.35)
DSCN1652 1.3. Krzepnięcie odlewu 59 1.3. Krzepnięcie odlewu 59 z których pierw® śniejszych rozważy&n
DSCN1687 1.3. Krzepnięcie odlewu 93 odlewów z żeliwa szarego jest zasilana z pełnym wykorzystaniem c
page0145 135 WROŃSKIEGO ŻYCIE 1 PRACE. gdzie x jest współczynnikiem stałym, zależnym od tarcia gazu
Obraz0038 38 Wartość współczynnika jest uzależniona od sposobu obróbki. Czas skrawania dla strugania
DSC48 (8) 124 AP« =k. Bif2d2 (10.12] stąd gdzie kw - współczynnik proporcjonalności zależny od rodz
Przekładnie Zębate113 gdzie: Ez = 2ExE7IEx + E2 - zastępczy moduł Younga w N/mm2, - współczynnik emp
23 (438) 170 gdzie dv/dz oznacza moduł gradientu prędkości, tj - współczynnik lepkości zależny od ro
SPM?039 r Kierunki we współczesnejpsychiatrii ■ Kliniczny - w zależności od preferowanych metod diag
poprawka dh ma zawsze znak plus. Wpływ refrakcji wyr aża się wzorem: k - współczynnik refrakcji zale
CCF20110312012 Tabela 24. Wartości współczynników kc w zależności od liczy przewodów odprowadzający

więcej podobnych podstron