Przekładnie Zębate042a

Tabela 3.5. Średnia wytrzymałość zmęczeniowa na złamanie zębów (próbek) _ljm

			Grubość warstwy			Twardość					SF^1 2 3>
			utwardzonej u podstawy zęba po obróbce wykańczającej^2* h,„,„ <ht< h,m„ t min t max					Wytrzymałość zmęczeniowa trwała a£, F hm	Bazowa liczba cykli ■^Fhm	Wykładnik linii Wohlera <7f^3)
	Materiał^1*	Obróbka cieplna				rdzenia zęba	powierzchni przy podstawie				P = 0,99	P > 0,99
			^/min	^/max		KH	zęba FH
1	2	3	4	5	6		7	8	9	10	11	12
1	Stal konstrukcyjna np. St5, St6, St7, 30,	normalizowana
	35, 20G, 18G2A					< 400 HB		1 ,2FHhv + 170	3 • 10^6	6	1,7	2,2
	np. 35H, 45, 40H, 30G2	normalizowane lub ulepszane
2	Stal do ulepszania, np. 40HN, 45HM, 36HNM, 17N2M	wrąb po wrębie	0,1 m„	0,3 mn				^10FHhrc^+ 165			1,7	2,2
3	np. 35SG, 45G2, 45, 55, 35HGS, 38HGN	włącznie z dnem			<	200 HB	> 50HRC	10FHHrC+ 65		9	1,7	2,2
4	np. 40HM, 45HN, 50HN	^ , jednocześnie cały .§ wieniec wraz -S .o z dnami wrębów OJ o.	ht w środku wysokości zęba					^10FHhrc^+ 65	3 • 10^6		1,7	2,5
5	np. 35HN, 40H, 40HM, 50H, 35HGS		0,4 mn	0,9 mn				IOFHhrc-65			1,7	2,5
6	np. 37HGNM, 38HGM, 40HFA,	g u u cały wieniec z wrę-
	30HGS, 40S2, 38HS, 45HM, 30HGT	ją •§> o bami lub bez dna				200^100 HB		1 ,2FHhv + 170		6	1,7	2,2
		^43 u c wrębów
7	Stale do azotowania lub do ulepszenia i nawęglania, bez Al, np. 30HGT, 33H3MF,	azotowane przy niskich tern-	0,1 mn	1 «„	>	200HV	700-850 HV	700
	34HMN, 25H3M, 40H2MF, 38HGM	peraturach (poniżej A,)							3 • 10^6	9-12	1,7	2,2
8			0,1 mn	1 mn	1	200HY	500-650 HV
9	Staliwo	bez obróbki lub normalizo-				< 400 HB		1 ,2FHhb + 100	3 • 10^6	9-12	2,0	2,2
10	Żeliwo sferoidalne	wane, lub ulepszane			< 300 HB			0,5FHhb+220			2,0	2,4
11	Stal do ulepszania C < 0,4%, np. 35HN,		0,07 mn	0,15 mn	d 400HY			740			1,55	1,95
	37HGN, 30HGS, 30HGT, 35HNM
12	Stale stopowe do nawęglania np. 15HN, 17HNM, 24HNM, 25HGS, 14HG, 20HNM	węglowazotowane			221	1-265 HV		700			1,55	1,95
13	25GHM, 16HG, 18HGT, 25HGM, 20HG,	(powyżej A3)	0,15 mn				630-800 HV		3 ' 10^6	9-12
	12HNM, 15HGM, 17HNM, 18HNWA, 20HGT				265-320 HV			740
14	18H2N2, 12H2N14A, 20HN3A, 20H2N4A, 15HNM				> 320HV			780			1,55	1,95
15	Stale stopowe do nawęglania np. 15H 20H, 30H, 15HN, 15HNM, 16HG		^mn	<6	220-265			700			1,7	2,0
16 TT	18HGT, 19HNM, 20HGT, 17HNM 17HGN, 25HGM, 25HGS	nawęglanie	0,15 m„ ^mn	0,25 mn > 6	265-320 HV		630-800 HV	740	3 • 10^6	9	1,55	1,95
	12FIN3A, 12HN3, 18H2N4A, 15HN,
	17HGN, 20H2N4,24H2N, 15HN4A, 19HNM		0,1 m„	0,25 mn	> 320HY			780			1,6	2,0

Nr 1-^17 zgodnie z rys. 3.13.

²’ h, - grubość warstwy utwardzonej w krytycznym obszarze podstawy zęba zalegającej od Powierzchni zęba na głębokość, w której pomierzona wartość H_{hv0 5} = KH_hv05 + 50HV0,5 (po obróbce wykańczającej). W przybliżeniu można określać h_t na próbce walcowej z tego samego Materiału, poddanej takiej samej obróbce cieplnej jak koło zębate.

1

* Dokładniejsze oszacowanie współczynnika q_F dla niektórych gatunków stali odpowiednio obrobionych cieplnie (rzeczywistych kół zębatych) zamieszczono w tabeli 3.8.

2

* Wymagany współczynnik bezpieczeństwa dla zginania przy prawdopodobieństwie po

3

prawnej pracy na poziomie P = 0,99 i P > 0,99.