206

13. DOBÓR TRANSFORMATORÓW ENERGETYCZNYCH 206

Stąd czas ?t trwania obciążenia zastępczego końcowego Ą

f* = 24 —l_p = 12.5 h

Po dokonaniu tego podziału, wartość obciążenia zastępczego początkowego S, i końcowego S_Ł natęży wyznaczyć wg wzoru (13.1). Przedział t_f dzieli się znów na wyróżnione przedziały czasu i₍- (patrz tabl. 13.3), znajduje się wartości średnie obciążenia £,• w tych wyróżnionych przedziałach t podstawia do wzoru (I3.t); to samo czyni się z przedziałem i_t Obliczona w ten sposób obciążenia zastępcze są następujące:

S_f = 6,52 MV-A; 5_t ■ 9,91 MV-A

Teraz określa się średnią wieloletnią temperaturę miejscowości, w której będą zainstalowane transfor* matory. Jeżeli temperatura ta nie jest znana, to należy przyjąć zgodnie z PN-69/E-06040, że 3_ę * 20°C. Korzysta się teraz z wykresu K% * f (AT_r, /*) zamieszczonego w normie PN-7J/E-8IOOO, dla « 20^cC jest to wykres 4. Na wykres ten (patrz rys. 13.4) nanosi się prostą

A

Z,

A

= const

9.91

6,52

1,52

Punkt przecięcia tej prostej z krzywą t_k - 12,5 h wyznacza:

K, = 4^ = 0,70; K_t = -|i- = 1,07

-JJII

Minimalna moc znamionowa transformatora dobrana do obciążenia zastępczego

S_M

s, _ s_L

K7 ~ k_k

S,5Ł

0,70

9,91 ‘J ,07

= 9,3 MV«A

. Najbliższą jednostką z katalogu jest transformator o mocy S_nt — 10 MV- A.

Z przedstawionego przykładu widać, że gdyby za podstawę doboru przyjęto moc zapotrzebowaną IM MV*A (pełne rezerwowanie), trzeba by było dobrać transformator o mocy 16 MY-A.

B. Sprawdzenie spadku napięcia przy rozruchu największego silnika.

Spadek napięcia sprawdza się dla transformatora 10 MV*A (dla transformatora 16 MV*A spadek napięcia będzie mniejszy). Oblicza się w tym celu:

— moc największego silnika

1,0

0,91*0,145

1,3 MV*A

Tablica 13.7. Przewidywany przebieg obciąienia dobowego do przykładu 13.1

* Dodatkowy przedział do wyznaczenia Sp. •* Dodatkowy przedział do wyznaczenia £*.

Przebieg obciążenia		Przyjęte przedziały	Średnia wartość obciążenia w przedziale £j MW
godzina	moc MW	czasu h
0	5,70	0-5*2	5,76
2	5,82	2-M	5.87
4	5.92	4+6	5,92
6	5,92	6-rS	6,13
S	6,39	8-MO	7.25
10	8,10	10-5-12	8,33
11.5	8,45	12-5-14	8,61
12	8,56	14+18	8,83
14	8,66	16-r 13	9.23
16	9,00	18-5-19	10,14
18	9,46	19-?-20	10.82
19	10.32	20+22	11,00
20	10,82	22-5-24	11,29
22	11,18
24	11,40	10-5-11.5*	8.28
		11,5-5-12**	8,50

Rys. 13.4< Dopuszczalne obciążenia transformatorów K_k ® f{K_p, t_k = 12,5 h) przy 9_Ó =• 20°C i założonej znamionowej trwałości izolacji

—    moc pozostałych odbiorników sekcji

S_w = 4_t5 MV-A    V

—    reaktancją transformatora 10MV-A

X* -

u_L

100

^Ul

n_

100

6^

10

0,396 Cl

96 MV*A

— moc zwarciową na szynach 6kV _n    t,lLf²    1J-6²

‘^S*’^& X_m+ X_n 0,016+0,396

Spadek napięcia przy rozruchu największego silnika

Atfa/

s,

■»> 100 = ^),3'l^+4,s 100 ■

96

n,s%

Spadek napięcia przy zastosowaniu transformatora 10 MV • A mieici się w dopuszczalnych granicach 10+15%, C* 'Wyznaczenie mocy transformatora ze względu na rozruch silników po SZR.

Dane: 4«d«p = 25%; U_n = 6 kV; P_u = 2,2 MW; A, - 6i Pu = cos = 5,7*0.92 = 5,24 MW; tg <?_lf 3 0,43; ,P_tpflJ =■ 0. Napięcie zwarcia transformatora 10 Jub 16 MV*A wynosi u_t = 11%

Reaktancja sieci

a; -

i_Ti*

s_av

1,1-6³

2500

= 0,016 Cl

Maksymalna dopuszczalna reaktancja transformatora A u    U¹

x_t X -,    **» *----x_w ® •

25*6*

100

(^+J,«**»)    ¹⁰⁰ (-5‘- ^+s-^{24 0}’⁴³)

— 0,016 =» 0,464 Q

Najmniejsza moc transformatora o napięciu zwarcia 11%

V* 11    6>

X, ⁼ 10Ó' ■

■r -^> too

0,464

8,53 MV-A