Photo0030 bmp

7. Wymienniki ciepła 271

co stanowi spadek o 22, 3%.

Przykład 7.3

Określić ciśnienie parowania i moc chłodzenia w jednostopniowym układzie chłodzenia działającym w stanie ustalonym na czynniku R12. Układ składa się

z zespołu parowników o łącznej powierzchni wymiany ciepła A = 400 m¹ i o

współczynniku przenikania ciepła zależnym liniowo od temperatury parowania k = 20 + 0,21₀ W/m¹-K, służących do utrzymywania temperatury w komorze tkom — — 15°C. Parowniki współpracują ze sprężarką 6W92SX o wydajności skokowej V,k = 0,0728 m³/s i stopniu dostarczania A = 0,96 — 0,03(tt™ — 1) (7r — stopień sprężania, m = 1,148 — wykładnik politropy sprężania).² Temperatura skraplania = 30°C, dochłodzenie cieczy R12 przed zaworami dławiącymi Atj = 4 K, przegrzanie par na wylocie z parowników At_p = 10 K. Założyć, że wykładnik politropy sprężania równa się wykładnikowi adiabaty dla temperatury

0°C.

Rozwiązanie

Wymiana ciepła w parownikach (wzór 2.40)

Qo — k A^tfcom    to)

wynosi po podstawieniu

Q„ = (8 + 0,08 • t„) • (-15 - t₀) [kW],

Moc chłodnicza przemiany w parownikach (wzór 3.27a, rozdz. 6.4.1)

wynosi po podstawieniu V,k ^oraz *3 = 443, 843 kJ/kg dla stanu nasycenia cieczy i temperatury t₃ =    — Atj = 30 — 4 = 26°C (zał. 5)

Q₀ = 0,0728—(ii - 443,843) kW.

Po przyrównaniu obu zależności otrzymuje się równanie uwikłane ze względu na niewiadomą t_c, gdyż tij oraz t'i są zależne od ciśnienia p„ i założonego przegrzania At_p. Stopień dostarczania A dlap* = 7,43442 bar odpowiadającego = 30°C (zał. 5) i wykładnikowi politropy m = k = 1,148 wynosi:

A = 0,96-0,03

1

niż wcześniej podana zależność liniowa.

2

Wg [18]; zależność stosowana w obliczeniach projektowych podaje dokładniejszą wartość A