ScanImage031

56

Naprężenie tnące

50

kN

t„= — = —^ = 3,3^ = 33 MPa <a_nf_d =0,8-235 = 188 MPa .

A_sp 2 0,5 -15 cm

Nośność połączenia

Korzystając ze wzoru

X-V^ai⁺³(^xFi^+Ti)^^fd>

należy sprawdzić nośność połączenia w spoinach A i B.

rM •    *    . cc    a

Dla spoiny A T_x=a-sin — c_x=cr-cosy,

dla spoiny B T_x=a cosy a_x=asin-j. Nośność połączenia w spoinie B

f .a)^2		( a']	2 "
a sin— +3-	*1 +	a cos—
1 2 )		l ^2J

x-V°i ⁺³'(^th ^+xi)=x-.

= X'Jo² + 2 g² -cos²-^ + 3-xJ <f_d

Nośność połączenia w spoinie A

X-Jo² +2 cr sin² y + 3-t² < f_d.

Dla kątów a e (45°, 90°) cos² y > sin² f, dlatego przekroczenie nośności połączenia wystąpi najpierw w spoinie B. Stąd dla a = 70° otrzymamy:

0,7 • J20,0² + 2 • 20,0² • cos² — + 3 • 3,3² = 21,8

kN

cm

= 218 MPa<f_d =235 MPa

oraz

a_x = c-cos- = 20-cos35° = 16,4-^ = 164 MPa<f_d=235 MPa 2    cm'

Przykład 29. Połączenie obciążone mimośrodowo działającą siłą osiową Zaprojektować spoiny pachwinowe połączenia 1/2 I160PE z blachą węzłową, obciążonego siłą F = 200 kN (rys. 2.16). Stal St3S, f_d = 215 MPa, a_x = 0,9, ccu = 0,8.

I —* -*

Rys. 2.16

F

F

Dane dla 1/2 I 160PE:

A = 10 cm² e = 1,84 cm t_f = 0,74 cm bf = 8,2 cm

Rozwiązanie

Określenie crubości spoiny

(ti = 7,4 mm, ta = 8 mm),

€ <3, 4, 5 ) mm, przyjęto

= 3 mm.

Długość spoiny

0,3 0,8-21,5

spełniające warunki

10 a < 1 < 100 a =t> 30 mm < 1 < 300 mm oraz 1 > 40 mm, 1 > b = 82 mm.

Uwzględnienie naprężeń wywołanych działaniem momentu

Moment zginający w płaszczyźnie połączenia

M = F ■ e = 200 • 1,84 = 368 kNcm.