85965 Str067 (4)

67

5.3.4. OBLICZANIE STOŻKOWYCH PRZEKŁADNI ZAMKNIĘTYCH O ZĘBACH PROSTYCH, wg [15,38,48,51,52,53]

10¹

de 1^— kd

gdzie

kd = 101 MPa^1/3 - dla kół o zębach prostych; k_be - współczynnik szerokości wieńca (w stosunku do zewnętrznej długości tworzącej koła stożkowego);    b/R_c = (0,2...0,3);

kup - współczynnik nierównomiemości rozkładu obciążenia wzdłuż linii styku; kup = f (HB, rozmieszczenie kół względem łożysk, k_be)

®h~ Z u Zm Z.

PARAMETRY ZADANE:

Schemat reduktora;

T_u T₂, N-m; n_u n₂, min w i T_max/T

nom i

®HP> ^FP1(2)» O¹///² maxl(2), ^^rĘ?max 1(2)> MPa.

Warunki pracy przekładni.

1. OBLICZANIE ŚREDNICY ZĘBNIKA I DOBÓR INNYCH PARAMETRÓW PRZEKŁADNI

1.1. Zewnętrzna obliczeniowa średnica zębnika, mm

Tt k_Hp k_A

^VH®HP (1" ^be ) ^bc ^U '

(rys. 5.3.4a,b);

k_A - współczynnik uwzględniający zewnętrzne obciążenie dynamiczne (tabl. 5.3.9); v_H - współczynnik uwzględniający zmianę wytrzymałości przekładni stożkowej w porównaniu z przekładnią walcową; v_H- 0,85.

1.2.    Przyjmując wstępnie z[=\l, oblicza się moduł obwodowy zewnętrznym\_e = dć\lz[ i zaokrągla m'_te do wartości zbliżonej do m_te=m„, mm, zgodnej z PN² (tabl. 5.3.2).

1.3.    Liczba zębów zębnika zi = dć\/m_tc.

Liczba zębów koła zębatego z₂ = z_xu.

z_u z₂ — liczby całkowite.

1.4. Przełożenie rzeczywiste przekładni    u _l7=z₂/z_l .^{3 4}

1.5.    Długość zewnętrzna tworzącej koła stożkowego, mm

R_e=0,5m_tl!'Jz]+z₂

1.6.    Szerokość wieńca kół zębatych, mm b = R_e k_hc. b - liczba całkowita (m,_e^ (1/8...1/10) b).

1.7.    Długość średnia tworzącej koła stożkowego, mm

R_m⁼Re~0,5b.

1.8.    Kąty stożków podziałowych, st

<5,= arc tg(l/u_ra); ó₂=arc tg(u_r2).

1.9.    Średnice zewnętrzne kół zębatych, mm

-podziałowych    d_el(2) = m_lez_l(2)',

-    wierzchołków zębów d_aeH2)=d_e 1(2)+2 m,_ecosói(2>;

- stop zębów    dfe\(i)⁼d_e i(2)~2,4 m ,_ecos<5i₍₂).

1.10.    Moduł w średnim przekroju zęba, mm

111m 111 te Rm (Be-

1.11.    Średnice średnie kół zębatych, mm

dm\(J)⁼ tT>m ^z\(2)-

Obliczone wymiary i dobrane parametry przekładni - rys. 5.3.2.

2.4.    Współczynnik międzyzębnego obciążenia dynamicznego kf,.g = f(i3, klasa dokładności, twardość zębów (tabl. 5.3.14).

2.5.    Współczynnik uwzględniający nierównomiemość rozkładu obciążenia między parami zębów w zazębieniu k_Ha = f (t3, klasa dokładności):

- dla zębów prostych k_Ha = 1,0.

2.6.    Jednostkowa obliczeniowa siła obwodowa, N/mm

WHt⁼F,kup ku-pku_ak_A/b.

2.7. Obliczeniowe naprężenia stykowe, MPa

w,„ ^u⁵+1 < „ ..

v_H d_m, u " ^HP ’

gdzie Z_H,Z_M,Z_C (5.3.1 p. 2.7).

3. SPRAWDZANIE OBLICZENIOWYCH NAPRĘŻEŃ

GNĄCYCH

3.1.    Współczynnik międzyzębnego obciążenia dynamicznego przy zginaniu zęba k_F$ = f (i3, klasa dokładności, twardość zębów) (tabl. 5.3.14).

3.2.    Współczynnik nierównomiemości rozkładu obciążenia względem linii styku k_Fp = 1+1,5(k_Hp-\).

3.3.    Współczynnik uwzględniający nierównomiemość rozkładu obciążenia między parami zębów w zazębieniu k_Fa = f (t3, klasa dokładności) k_Fa = 1,0.

3.4.    Jednostkowa obwodowa siła obliczeniowa przy zginaniu, N/mm W_Ft=F, k_Fp k_FiS k_Fak_A/b.

3.5.    Ekwiwalentna liczba zębów z^,1(2)eq=2i(2)/cosó₁₍₂)-

3.6.    Współczynnik kształtu zębów zębnika i koła zębatego Trelę)^- f (z i(2)eq, ²i(2)) (²i(2) = 0) (rys. 5.3.5). Obliczenia wykonuje się dla koła z pary „zębnik -koło zębate", dla którego jest mniejszy stosunek

°VPi(2) /YfS i(2) •

3.7.    Obliczeniowe naprężenia gnące, MPa

°Vl(2)⁼ Żj-S |₍₂) W_Ft/(V_F m_m)^(J_Fp i(2),

gdzie v_F - współczynnik uwzględniający zmniejszenie wytrzymałości stożkowej przekładni w porównaniu z przekładnią walcową v_F = 0,85.

4. SPRAWDZANIE WYTRZYMAŁOŚCI ZĘBÓW

PRZY PRZECIĄŻENIACH

4.1.    Maksymalne naprężenia stykowe, MPa

O/r max ⁼ ^H / 7raax/ 7n₀m ^ OflP max 1(2).

4.2.    Maksymalne naprężenia gnące, MPa

Ofmaxl(2)⁼ /.](2)(T_max /nom) ^Ofp„uix 1(2)-

1

2.2.    Prędkość odwodowa kół, m/s = -nd_mi n i/(60 TO¹)-

2.3.    Klasa dokładności= f (t3 ) (tabl. 5.3.10).

2

Ze względów technologicznych nacinanie kół o zębach prostych nie wymaga znormalizowania wartości m_te.

3

W związku z udokładnieniem u przekładni (patrz PARAMETRY ZADANE i p. 1.4) wprowadza się korektę przełożenia następnego do obliczeń stopnia napędu i zawartości kolumn n i T (tabl. 2.4).

4

Dla |tr_w-a_H7,|100/CT_/ff>>5% wprowadza się odpowiednią zmianę szerokości kół b (p. 2.6) i przeliczenie parametrów przekładni od p. 1.9 przy nowej wartości b.

Zaleca się również udokładnienie (7_Hp wg 5.2 p. 5.2 jak dla przekładni o obliczonych i dobranych parametrach.

5

SPRAWDZANIE OBLICZENIOWYCH NAPRĘŻEŃ STYKOWYCH

2.1.    Siła obwodowa w zazębieniu, N F_t=2T_x • l0¹/d_mi-