OPIS TECHNICZNY

do projektuwykonawczego przebudowy wraz z rozbudową mostu przez rzekę Jabłonka

w miejscowości Poryte Jabłoń w ciągu drogi powiatowej nr 1994B

Wiśniewo - Poryte Jabłoń – do dr. nr 63 w lok. 5+342

1. Przedmiot przedsięwzięcia

Przedmiotem inwestycji jest przebudowa wraz z rozbudową mostu przez rzekę

Jabłonka w miejscowości Poryte Jabłoń w ciągu drogi powiatowej nr 1994B Wiśniewo -
Poryte Jabłoń – do dr. nr 63 w lok. 5+342 wraz z dojazdami w lok. 5+250,0 – 5+425,0

Obiekt zlokalizowany jest na nieruchomościach:
- działki nr 959, 806/1 stanowiące pas drogowy drogi powiatowej we władaniu Starostwa
Powiatowego w Zambrowie.
- działka nr 257 stanowiąca pas geodezyjny rzeki we władaniu Wojewódzkiego Zarządu
Melioracji i Urządzeń Wodnych w Białymstoku.

2. Podstawa opracowania i materiały wyjściowe

2.1. Umowa nr: RI.22/14/2007, zawarta pomiędzy Inwestorem: Zarządem Powiatu

Zambrowskiego; a wykonawcą: P.P.U.H. KRIS-BUD Krzysztof Święcki

2.2. Aktualna mapa sytuacyjno-wysokościowa w skali 1:500
2.3. Pomiary, inwentaryzacja w terenie i wizje lokalne.
2.4. Ogólne wytyczne montażu elementów stalowych ocynkowanych spiralnie karbowanych

oraz konstrukcji wielopłaszczowych z ocynkowanej blachy falistej.

2.5. Podstawowe normy, akty prawne i opracowania;

• PN-81/B-03020 „Grunty budowlane. Posadowienia bezpośrednie budowli.

Obliczenia statystyczne i projektowanie”.

• PN-85/S-10030 „Obiekty mostowe. Obciążenia”.

• Ustawa z dnia 7 lipca 1994 r. - Prawo budowlane ( Dz. U. Nr 89 poz. 414 z 1994

roku, z późniejszymi zmianami).

• Rozporządzenie Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji z dnia 3 listopada

1998 r. w sprawie szczegółowego zakresu i formy projektu budowlanego (Dz.U. z
dnia 20.11.1998 r.).

• Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 2 września 2004 r. w sprawie

szczegółowego zakresu i formy dokumentacji projektowej, specyfikacji technicznych
wykonania i odbioru robót budowlanych oraz programu funkcjonalno-użytkowego
(Dz.U. 2004 nr 202 poz. 2072).

• Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 30 maja 2000 r.w

sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogowe obiekty
inżynierskie i ich usytuowanie. (Dz. U. Nr 63, poz. 735)

• Ustawa z dnia 18 lipca 2001 r. Prawo wodne. (Dz. U. Nr 115, poz. 1229
• Ustawa z dnia 7 lipca 1994 r. Prawo budowlane (Tekst jednolity: Dz. U. z 2003 r. Nr

207, poz. 2016)

• „Światło mostów i przepustów” Instytut Badawczy Dróg i Mostów – Wrocław 2000

3

• Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 2 marca 1999 r.w

sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogi publiczne i ich
usytuowanie. (Dz. U. Nr 43, poz. 430)

• „Odwodnienie Dróg” Roman Edel – WKŁ Warszawa 2000

• „ Podstawy projektowania budowli mostowych” Arkadiusz Madaj, Witold

Wołowicki WKŁ – Warszawa 2003

• „Budowa i utrzymanie mostów – Wymagania techniczne, badania i naprawy”

Arkadiusz Madaj, Witold Wołowicki WKŁ Warszawa 2001

• Wytyczne projektowania obiektów i urządzeń budownictwa specjalnego w zakresie

komunikacji. Światła mostów i przepustów WP-D 12 Wydawnictwo Ministra
Komunikacji z 1973 r.

• PN-S-02204 Drogi samochodowe. Odwodnienie dróg
• PN-92 B-01707 Instalacje kanalizacyjne. Wymagania w projektowaniu

2.6. Uzgodnienia branżowe.
2.7. Dokumentacja z badań geotechnicznych.


3. Charakterystyka stanu istniejącego

3.1. Most

Istniejący most żelbetowy, płytowy, dwuwspornikowy z filarami żelbetowymi

słupowymi posadowionymi na ławach żelbetowych opartych na palach żelbetowych
wbijanych. Długość mostu wynosi 26,80 m, w tym 15,6 m przęsło główne i po 5,6 m
wsporniki, szerokość 7,47 m. Most oddany został do użytku w 1961 r. a w chwili obecnej
nośność jego ograniczono do 10T. Stan techniczny mostu jest zły. Monolityczna płyta bez
wydzielonego pomostu stanowiąca ustrój nośny mostu wykazuje duże ubytki betonu oraz
korozję zbrojenia głównego. Przyczółki w postaci żelbetowych ścian zaplecznych
połączonych z płytą mostu ujawniają duże ubytki betonu oraz znaczne rysy mogące
spowodować utratę stateczności. Istniejące na powierzchni płyty od spodu i z boku widoczne
wykwity chlorków wapnia wskazują na brak izolacji. Balustrady ze słupków żelbetowych i
przeciągów z rur stalowych posiadają duże ubytki betonu a w części utrzymują się jedynie
dzięki widocznemu zbrojeniu. Nie funkcjonują również urządzenia odwadniające z powodu
pozatykania wpustów i braku 1 szt. oraz korozji rur spustowych. Szczegółowo istniejący
most przedstawiono na załączonych rysunkach inwentaryzacji.

3.2. Rzeka

Jabłonka, dopływ IV-rzędu, jest lewobrzeżnym dopływem Gaci, z którą łącząc się

uchodzi do Narwi na 228,4 km jej biegu. Długość rzeki wynosi 29,3 km. Większymi
dopływami rzeki są: Prątnik i Dąb. Projektowany most znajduje się na 19 km biegu rzeki.
Rzeka Jabłonka jest rzeką typu nizinnego, nieregulowana z licznymi rozlewiskami.
Szerokość płynącej wody w warunkach normalnych dochodzi do 8 m.
Obrzeża doliny cieku są nieregularne porośnięte trawą i pojedynczymi drzewami oraz
krzewami. Parametry hydrologiczne cieku nie są kontrolowane.

3.3. Droga

Droga powiatowa kategorii lokalnej (L) w obrębie obiektu przebiega w nasypie o

szerokości korony 8,0 m. Jezdnia o przekroju szlakowym o nawierzchni bitumicznej

4

szerokości 5,0 m, pobocza gruntowe o szerokości 1,5 m porośnięte chwastami.

Odwodnienie drogi odbywa się powierzchniowo.
W pasie drogowym w obrębie mostu przebiega wodociąg linia telefoniczna oraz linia
energetyczna.


4. Warunki gruntowo - wodne

Warunki gruntowo-wodne dla omawianej inwestycji określono na podstawie badań

geotechnicznych wykonanych przez „AV” Zakład Robót Wiertniczych, Inżynieryjnych i
Budowlanych w Łomży.
Z analizy przeprowadzonych badań wynika, że w rejonie przebudowy obiektu
inżynierskiego warunki gruntowo – wodne są proste. Podłoże gruntowe zbudowane jest z
holoceńskich średnio zagęszczonych piasków drobnych, średnich i grubych z domieszkami
namułów ułożonych na stropie plejstoceńskich średnio zagęszczonych oraz zagęszczonych
piasków grubych podobnego pochodzenia.
Woda gruntowa w nawierconych otworach występuje na głębokości około 0,85m od
poziomu przyległego terenu. Strefa przemarzania gruntu dla badanego terenu h

z

=1,0 m ppt.

5. Przewidywane zmiany w zagospodarowaniu terenu

Sposób zagospodarowania terenu w związku z inwestycją ulegnie nieznacznym

zmianom polegającym na poprawie parametrów technicznych i użytkowych obiektu
mostowego i drogi bez zmiany dotychczasowych funkcji. Istniejący most żelbetowy zostanie
rozebrany do poziomu fundamentów i na jego miejscu wykonana będzie nowa konstrukcja
obiektu o charakterystyce technicznej podanej w pkt. 8.1. W wyniku przebudowy mostu i
zmiany szerokości korony oraz podwyższeniem rzędnych niwelety, zmianie ulegną
parametry drogi na dojazdach na odcinku o łącznej długości 175 m.
Droga w przekroju na obiekcie mostowym zmieni szerokości jezdni z 5,0 do 6,0 m oraz
zyska obustronne chodniki o szerokościach po 2,0 m natomiast na dojazdach wykonana
będzie jezdnia o dotychczasowej szerokości 5,0 m z obustronnymi poboczami o
szerokościach po 1,5 m. W ramach inwestycji wykonane będą również urządzenia
bezpieczeństwa ruchu w postaci barieroporęczy i barier ochronnych stalowych.

W zakresie istniejącej infrastruktury technicznej przewiduje się przebudowę

wodociągu na odcinku przekraczania rzeki. Pozostała infrastruktura w obrębie pasa drogi
pozostanie bez zmian.
Projektowana inwestycja nie wykracza poza granice ewidencyjne projektowanego pasa
drogowego i rzecznego. Obecne zagospodarowanie terenów sąsiednich nie ulegnie zmianie

6. Projektowane zagospodarowanie terenu

6.1. Obiekt inżynierski

Projektuje się most o długości w osi dołem 22,17 m i górą 16,54 m oraz świetle 15,02 m o

nośności podwyższonej do klasy A wg. PN-85/S-10030. Nową konstrukcję mostu stanowić
będzie stalowy element o przekroju skrzynkowym wykonany z karbowanych blach falistych
SuperCOR typ. SC-61B.
Parametry techniczne mostu;

- Światło

poziome

-

15,020

m

- Światło

pionowe

-

3,168

- Długość górą

-

16,54

m

5

- Długość dołem

-

22,17

m

- Klasa

obciążenia

-

A

wg.

PN-85/S-10030

- kąt skrzyżowania z osią

jezdni -

110

0

Nad przebudowywanym obiektem na długości 23,10 m zaprojektowano przekrój drogowy o
szerokości jezdni 6,0m z obustronnymi chodnikami o szerokości 2,0m oddzielonymi od
jezdni krawężnikiem. Przekrój jezdni daszkowy ze spadkami 2%. Konstrukcja jezdni została
zaprojektowana do przenoszenia obciążeń ruchem KR2. Łączna grubość nowej konstrukcji
wynosi 39cm. Szczegółowy układ warstw konstrukcyjnych projektowanej jezdni został
przedstawiony na przekrojach konstrukcyjnych i w pkt. 8.5.
Parametry techniczne drogi na moście:

-

klasa

techniczna

drogi

-

L

-

kategoria

ruchu

-

KR2

- szerokość

jezdni

-

6,0

m

- szerokość

chodników

-

2,0

m

- spadki poprzeczne jezdni

- 2%

- spadki poprzeczne chodników

- 2%

6.2. Droga na dojazdach

Zaprojektowano przebudowę drogi na odcinku w km 5+250,0 – 5+425,00 o długości

łącznej 175 m. Na moście oraz na odcinkach po 26,0 m z obu stron (łącznie na odcinku 75,1
m) zaprojektowano jezdnię o szerokości 6,0 m z poboczami o szerokości po 2,0 m (na
moście na odcinku 23,1 m z chodnikami o szerokości po 2,0 m). Na pozostałych odcinkach
zaprojektowano jezdnią o szerokości 5,0 m z poboczami o szerokości po 1,5 m. Zmiana
szerokości jezdni z 5,0 do 6,0 m zrealizowana będzie z obu stron jezdni na odcinku 30 m.
Przekrój jezdni daszkowy ze spadkami 2%.
Parametry techniczne drogi na dojazdach:

-

klasa

techniczna

drogi

-

L

-

kategoria

ruchu

-

KR2

- szerokość

jezdni

-

5,0

-

6,0

m

- szerokość poboczy

- 1,5 - 2,0 m

- spadki poprzeczne jezdni

- 2%

- spadki poprzeczne chodników

- 2%

Szczegóły przedstawiono na projekcie zagospodarowania terenu w skali 1:500 i na
rysunkach konstrukcyjnych.

7. Roboty ziemne

Roboty ziemne przy przebudowie mostu wynikają głównie z konieczności wykonania

nasypów korony drogi, ukształtowania niwelety wykonania poboczy i skarp.
Z bilansu robót ziemnych przedstawionych w załączonej tabeli robót ziemnych wynika:

- roboty

podłużne wynoszą – 1558,13 m

3

- roboty poprzeczne wynoszą – 40,12 m

3

- nasypy z dowozem gruntu z dokopu wynoszą – 1482,60 m

3

Do budowy nasypów należy stosować grunt nie wysadzinowy, o wskaźniku
wodoprzepuszczalności K

10

≥ 6

×

10

–5

m/s i wskaźniku różnoziarnistości U

≥ 5 spełniający

wymagania określone w PN-S-02205 :1998
Nasyp należy wykonywać warstwami grubości średniej 30 cm , równomiernie na całej
szerokości. Wskaźnik zagęszczenia gruntów w nasypach powinien spełniać wymagania
normy BN-77/8931-12.

6

Przed wykonaniem nasypów należy skontrolować wskaźnik zagęszczenia gruntów
rodzimych, zalegających w strefie podłoża nasypu, do głębokości 0,5 m od powierzchni
terenu. Jeżeli wartość wskaźnika zagęszczenia jest mniejsza niż 0,95, należy dogęścić
podłoże tak, aby powyższe wymaganie zostało spełnione.

8. Dane konstrukcyjno - materiałowe

8.1. Obiekt mostowy

8.1.1. Ławę fundamentową zaprojektowano żelbetową, wylewaną z betonu B30 z
wykorzystaniem fundamentów żelbetowych istniejącego mostu. Po rozebraniu płyty nośnej,
przyczółków i filarów do projektowanego poziomu nową część ławy fundamentowej z
istniejącą należy zespolić łącznikami. Łączniki wklejane będą w uprzednio wywiercone
otwory na zaprawę kompozytową :
-epidian 51 (53) –100 cz. wag.
-utwardzacz Tęcza –12,5 cz. wag.
-cement portlandzki –300 cz. wag.
lub zaprawę PCC.
Przewidziano wbicie stalowych ścianek szczelnych z grodzic GZ-4 wokół ławy
fundamentowej. Pod dobudowywaną częścią ławy fundamentowej zaprojektowano wymianę
gruntu na głębokość 110 cm. Po wykonaniu fundamentów ściankę szczelna należy obciąć do
rzędnej projektowanego dna.
Szczegóły konstrukcyjne przedstawiają załączone rysunki.

8.1.2. Zaprojektowaną konstrukcję stalową SUPER COR 381x140 SC-61B należy traktować
jako rozwiązanie przykładowe, stąd też mogą być stosowane innego typu rozwiązania
konstrukcji stalowych karbowanych lecz o nie gorszych parametrach i właściwościach
posiadających aktualne aprobaty techniczne wydane przez IBDiM w Warszawie.
Parametry techniczne konstrukcji:
- światło

poziome

B

=

15,020

m,

- światło

pionowe

H

=

3,168

m

- długość górą

Lg

=

16,54

m

- długość dołem

Ld

=

22,17

m

- skrzydełko pionowe na wlocie

x = miń. 0,18 m

- skrzydełko pionowe na wylocie

x = miń. 0,18 m

- ścięcie

do

skarpy

na

wlocie

1,5

- ścięcie do skarpy na wylocie

1,5

- grubość

blachy

konstrukcji

7

mm

- rozstaw żeber wzmacniających w kluczu

co 762 mm

- rozstaw żeber wzmacniających w narożach

co 762 mm

- grubość blachy żeber wzmacniających

7

mm

- kąt skrzyżowania z osią

jezdni

110

0

- grubość powłoki cynkowej zgodnie z PN-EN ISO 1461:2000
- klasa obciążeń A wg. PN-85/S-10030

Arkusze z blachy falistej powinny posiadać zakrzywienia faliste (karby) o wymiarach

140x380 mm. Gatunek stali, z którego są wykonywane arkusze blachy wg normy AASHTO
M 167, AASHTO M 167, ASTM A907/A 907M-96. Blacha w czasie produkcji musi być
zabezpieczona przed korozją przez ocynkowanie na gorąco. Grubość powłoki nie mniej niż
85

μm (badanie wg ISO 2178). Do łączenia arkuszy blachy falistej powinny być stosowane

śruby i nakrętki zgodne z ASTM A307-94 dostarczone standardowo przez producenta.
Wszystkie elementy stalowe do łączenia arkuszy blachy falistej powinny być zabezpieczone

7

przed korozją w sposób określony w katalogu fabrycznym producenta przepustów lub w
aprobacie technicznej, a w przypadku braku ustaleń, grubość powłoki cynkowej powinna
wynosić co najmniej 65

μm (badanie wg ISO 2178).

Dodatkowo przewiduje się wykonanie izolacji 2xlepik na zimno powierzchni płaszczy blach
karbowanych i śrub od strony naziomu przed zasypaniem konstrukcji.
Kątownik montażowy przykręcić do wbetonowanych kotew na podlece wyrównującej z
zapraw PCC.
Montaż konstrukcji stalowej z blach karbowanych należy wykonać zgodnie z załączoną
instrukcją montażu , która powinna być dostarczana wraz z elementami przez producenta i
zaakceptowana przez Inspektora Nadzoru.
Na wlocie i wylocie zaprojektowano wieniec żelbetowy z betonu B 30 w celu wzmocnienia i
usztywnienia konstrukcji stalowej.
Wieniec należy wykonać po zasypaniu. Zasypka konstrukcji stalowej mostu powinna być
wykonana ściśle według instrukcji producenta konstrukcji stalowej lub dokumentu
dopuszczającego do stosowania (np. aprobaty technicznej), gdyż praca konstrukcji stalowej
mostu polega również na przenoszeniu parcia zagęszczonego wokół niego gruntu zasypki.
W przypadku niepełnych danych zawartych w instrukcji wykonywania zasypki, należy
przestrzegać poniższych wskazówek.
Pierwsza warstwa zasypki ma na celu stabilizację dolnych naroży konstrukcji stalowej
mostu, w związku z czym musi być nawilżana z regularnością określoną w PN-S-02205 oraz
energicznie zagęszczana.
Następnie zasypkę wykonuje się warstwami poziomymi od 20 do 30 cm grubości,
naprzemiennie po obu stronach przekroju, w ten sposób aby poziom zasypki po obu stronach
był taki sam. Każda warstwa powinna być zagęszczana. W strefie bezpośrednio przy
konstrukcji stalowej (do 20 cm) dopuszcza się wskaźnik zagęszczenia wg Proctora 0,94. W
przypadku stosowania sprzętu mechanicznego do zagęszczania zasypki, należy dbać o
nieuszkodzenie konstrukcji metalowej i jej powłoki ochronnej. W bezpośrednim otoczeniu
konstrukcji stalowej mostu (od 0,1 do l,0 m) zagęszczanie należy prowadzić w sposób
bardzo ostrożny - zaleca się stosować np. ubijaki ręczne lub płyty wibracyjne.
Zasypka wokół konstrukcji stalowej na odległość około 20 cm od jego powierzchni
zewnętrznej powinna być wykonana z grysu jednofrakcyjnego o średnicy ziaren do 4 mm,
odpowiadającego wymaganiom PN-B-11112.

W celu zabezpieczenia konstrukcji metalowej z blach falistych przed mogącą

przedostać się do jej wnętrza wodą opadową, należy ponad jej kluczem na zasypce o
grubości 15 do 20 cm ułożyć ekran z geowłókniny – membranę odcinającą dopływ wody.
Materiał membrany powinien być nie tylko hydroizolacją, ale również odporny na
ewentualne przebicia podczas zagęszczania zasypki i podczas transportu technologicznego.
Ekran powinny stanowić:

- geowłóknina o masie miń. 500 g/m

2

- geomembrana PP lub HDPE o gr. 1,0 mm
- geowłóknina o masie miń. 500 g/m

2

8.1.3. Nad mostem zaprojektowano barieroporęcze typu BS-3C o rozstawie słupków co 1 m.
Barieroporęcze należy zamontować na żelbetowe ławie fundamentowej z betonu B 30 za
pomocą kotew. Długość barieroporęczy 22,0 m, wysokość 1,1 m.
Barieroporęcz powinna spełniać wymagania:

- pochwyt

rurowy

śr. 60,5 mm ze stali St3SX wg. PN-88/H-84020,

- prowadnica z kształtownika zimnogiętego typu B wg. PN-87/H-93461 ze stali St3S,
- pas profilowy z kształtownika zimnogiętego wg. PN-87/H-93461 ze stali St3S,
- słupki z dwuteownika IPE 160 wg. PN-91/H-93419 ze stali 18G2,

8

- wspornik prowadnicy z blachy walcowanej na gorąco gr. 5 mm ze stali St3S wg. PN-

80/H-92200,

- przekładka z blachy walcowanej na gorąco gr. 5 mm ze stali St3S wg. PN-80/H-92200,
- przekładka prostokątna z blachy walcowanej na gorąco gr. 4 mm ze stali St3S wg. PN-

80/H-92200,

- łącznik ukośny z blachy zimnogietej ze stali St3S wg. PN-87/H-93461,
- użebrowanie z blachy walcowanej na gorąco gr.5 mm i 8 mm ze stali 18G2 wg. PN-

80/H-92200,

- podstawa

słupka z blachy walcowanej na gorąco gr. 16 mm i 20 mm ze stali 18G2 wg.

PN-80/H-92200,

- kotwy z prętów śr. 20 mm ze stali St3S wg. PN-82/H-93215,
Wszystkie elementy barieroporęczy powinny być zabezpieczone antykorozyjnie przez
metalizację zanurzeniową o gr. > 75µm wykonaną zgodnie z wymaganiami normy PN-EN
ISO 1461.

Szczegóły konstrukcyjne barieroporęczy i ławy przedstawiają załączone rysunki.

8.1.4. Skarpy przy wylocie i wlocie na odcinki dł. 31,0 wzdłuż drogi, przewiduje się
umocnić brukiem na podsypce cementowo-piaskowej gr. 10 cm z wypełnieniem spoin
zaprawą cementową M10.

8.2. Chodniki i pobocza

Nad obiektem mostowym zaprojektowano obustronne chodniki szerokości 2,0m i

długości 23,1 m. Nawierzchnię na chodniku przewiduje się wykonać z betonowej kostki
brukowej o grubości 6 cm na podsypce cementowo - piaskowej o grubości 5 cm. Jezdnię od
chodnika oddzielono krawężnikiem kamiennym 20x30cm ustawionym na ławie betonowej z
oporem z betonu B 20. Na początku i końcu chodników krawężnik należy obniżyć do
poziomu jezdni. Od strony skarpy ograniczenie chodnika stanowić będzie ława
barieroporęczy natomiast na początkach i końcach chodniki ograniczyć należy betonowym
obrzeżem 8x30 cm.
Spadki poprzeczne chodników 2% w kierunku jezdni.


8.3. Urządzenia bezpieczeństwa ruchu drogowego

Na moście zaprojektowano barieroporęcze sztywne typu BS-3C, na dojazdach

natomiast jako przedłużenie barieroporęczy przewidziano ustawienie barier ochronnych SP-
06 o rozstawie słupków co 2m. Długość barier zaprojektowano o łącznej długości 136,0 m tj.
po 36 m i 28,0 m po stronie lewej przed mostem zgodnie z kilometrażem drogi.
Prowadnice barier typ B odpowiadające wymaganiom PN-H-93461-15 połączone będą z
prowadnicami barieroporęczy mostowych i stanowić będą ciągłą całość. Słupki z
dwuteownika IPE 140 w rozstawie co 2,0 m osadzone będą w gruncie poprzez ich wbicie
przy pomocy wibromłota. Prowadnice należy zamontować na zakład zgodnie z kierunkiem
ruchu pojazdów.
Elementy barier należy zabezpieczyć antykorozyjnie poprzez cynkowanie ogniowe. Powłoka
cynkowa powinna spełniać wymagania normy PN-EN ISO 1461:2000. Minimalna grubość
powłoki cynkowej dla elementów konstrukcyjnych powinna wynosić 70 µm.
Szczegóły konstrukcyjne barier przedstawiają załączone rysunki.

9

8.4. Schody

Na początku mostu po stronie prawej i na końcu mostu po stronie prawej

zaprojektowano prefabrykowane schody przewidziane dla służb utrzymaniowych. Szczegóły
konstrukcyjne schodów przedstawiają załączone rysunki.
Zabezpieczenie antykorozyjne elementów stalowych poręczy poprzez:
-oczyszczenie strumieniowo ścierne do stopnia 2,5 elementów stalowych
-odpylenie
-pomalowanie grubo-powłokowym zestawem epoksydowo-pliuretanowym (3 powłokowy) o
grubości 240μm po wyschnięciu.


8.5. Konstrukcje nawierzchni na moście i dojazdach

a) Projektuje się konstrukcję nawierzchni jezdni jak dla ruchu KR2 na podłożu G1 o module
sprężystości nie mniejszym niż 100 MPa – zgodnie z warunkami technicznymi jakim
powinny odpowiadać drogi publiczne i ich usytuowanie następująco:
- warstwa ścieralna z betonu asfaltowego o gr. 5cm,
- warstwa wiążąca z betonu asfaltowego o gr. 6cm,
- podbudowa zasadnicza z betonu asfaltowego o gr. 8cm,

- podbudowa pomocnicza z kruszywa naturalnego stabilizowanego mechanicznie z

dodatkiem kruszywa łamanego w ilości 18% o gr. 20cm.

b) Chodniki:

- kostka brukowa betonowa gr. 6 cm
- podsypka cementowo – piaskowa gr. 5 cm

c) Na dojazdach pobocza żwirowe o szerokościach 2,0 m i 1,5 m grubości 10 cm.


9. Uzbrojenie techniczne

Na terenie objętym inwestycją poza pasem drogowym znajduje się kabel

telekomunikacyjny i napowietrzna linia energetyczna niskiego napięcia nie kolidujące z
projektowaną przebudową obiektu. Kolizja następuje jedynie z wodociągiem, który
zostanie przebudowany na odcinku przekraczania rzeki.

10. Gospodarka zielenią

W

obrębie przebudowywanego obiektu inżynierskiego jak i jego pobliżu nie

występują drzewa i krzaki.
Po wykonaniu nawierzchni drogowej oraz wyprofilowaniu skarp i rowów zostaną
uporządkowane i przywrócone pierwotne funkcje terenom naruszonym w czasie budowy.
Przydrożne skarpy zostaną obrukowane i pokryte humusem.

11. Rozwiązania komunikacji i transportu

Ze względu na sąsiednie działki prywatne, nie widzi się możliwości zaprojektowania

objazdu tymczasowego przy istniejącym moście co z uwagi na krótki okres zamknięcia
mostu i wielkości natężenia ruchu na drodze jest również wielce nie ekonomiczne. Dlatego
też proponuje się rozwiązanie przebiegu drogi objazdowej, które przedstawia załączona

10

mapa. Proponuje się objazd, który ma długość ~10 km. Wykonawca robót ustali ostateczny
przebieg trasy objazdu, który będzie zgodny z zatwierdzoną organizacją ruchu na czas robót.

Transport materiałów do przebudowy przepustu odbywać się będzie środkami

transportu samochodowego.

Roboty związane z przebudową mostu należy wykonywać w okresie letnim przy

najniższych stanach wód. Z uwagi na niewielki przepływ wody w rzece w tym okresie oraz
technologię wykonania mostu (montaż konstrukcji poza miejscem wbudowania), potrzeba
przekierowania wody poza miejsce robót zachodzi w okresie wykonania ław
fundamentowych. Szerokość koryta rzeki umożliwia wykonanie fundamentów pojedynczo z
przekierowanie wody na drugą cześć koryta rzeki i zabezpieczeniem miejsca robót
ściankami szczelnymi lub grodzią ziemną.

12. Organizacja ruchu

Wykonawca wykona na własny koszt i przedłoży Inwestorowi do zatwierdzenia

projekt tymczasowego oznakowania robót na czas budowy uzależniony od przyjętych
metod i rozwiązań wykonawczych.

Po wykonaniu obiektu nie przewiduje się wprowadzenia nowej organizacji ruchu.

13. Dostępność dla osób niepełnosprawnych

Nie dotyczy.

14. Dane charakteryzujące wpływ na środowisko

Ilość, jakość i sposób odprowadzania ścieków
Nie dotyczy

Emisja zanieczyszczeń gazowych
Nie dotyczy

Rodzaj i ilość wytwarzanych odpadów

W trakcie przebudowy przewiduje się wystąpienie odpadów powstałych z rozbiórki

elementów konstrukcji drogowych oraz elementów mostu.
Powstałe elementy i materiały rozbiórkowe, nie nadające się do powtórnego zużycia,
powinny być wywiezione na wysypisko, bądź w miejsce wskazane przez Inwestora.
W trakcie eksploatacji nie będą wytwarzane odpady.

Emisja hałasu i wibracji

Podczas prac budowlanych wystąpi hałas i wibracje na skutek prowadzenia robot z

użyciem maszyn oraz ciężkiego sprzętu przeznaczonego do rozbiórek, zagęszczania
gruntu, rozściełania mieszanki bitumicznej, betonowania, transportu, i innych.
W trakcie eksploatacji nie będzie występował hałas i wibracje.

Wpływ obiektu na istniejący drzewostan, powierzchnię ziemi

W

pobliżu przebudowywanego obiektu inżynierskiego nie występują drzewa i krzaki.

Po wykonaniu nawierzchni drogowej oraz wyprofilowaniu rowów należy uporządkować i
przywrócić pierwotne funkcje terenom naruszonym w czasie budowy.
Przydrożne skarpy zostaną pokryte humusem.

11

Wpływ na zdrowie ludzi
Proponowane

rozwiązania projektowe nie mają negatywnego wpływu na zdrowie

ludzi ze względu na lokalizację poza terenem zabudowy oraz nie uciążliwy charakter
obiektu inżynierskiego.

Opracował:

12

Obliczenia hydrologiczne

Analizę hydrologiczną przeprowadzono w oparciu o inwentaryzacje, mapy topograficzne

w skali 1: 50 000 oraz dane hydrologiczne zaczerpnięte z istniejącej literatury. Obliczenie
przepływów dokonano wzorami Ministerstwa Komunikacji, pozostałe obliczenia wykonano
w oparciu o załącznik nr 1 do rozporządzenia Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z
dnia 30 maja 2000 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać
drogowe obiekty inżynierskie i ich usytuowanie. (Dz. U. Nr 63, poz. 735).

Obliczenie przepływu miarodajnego

Charakterystyka zlewni:
- Powierzchnia zlewni

A = 57 km

2

- Długość zlewni

L = 19 km

- Pochylenie terenu zlewni

u = 0,8%

- Grunty terenu zlewni przepuszczalne

c = 0,88

-

Powierzchnia

zalesiona

A

c

= 17 km

2

- Średnia opadów atmosferycznych

x = 0,58

- spływ jednostkowy

q = 0,8 m

3

/s

67

,

0

4

,

0

1

=

−

=

A

A

c

c

Q

m

= A*q*c*x

Qm=Q

1%

= 23,27 m

2

/s

Miarodajnym przepływem wymaganym Rozporządzeniem dla mostu na drodze klasy L
(lokalnej) jest przepływ miarodajny o prawdopodobieństwie przekroczenia 1%.

Ustalenie rzędnej miarodajnej

Przyjęto że spadek zwierciadła wody dla przepływu miarodajnego jest zbliżony do

spadku zmierzonego. Wartość współczynnika szorstkości dla rzeki nizinnej z dnem
piaszczystym lub mulistym przyjęto równą 0,025 s/m

1/3

. Rzędna zwierciadła wody

odpowiada przepływowi miarodajnemu. Ponieważ parametry F i Q

z

zależą od rzędnej

zwierciadła doboru właściwej rzędnej dokonano metodą kolejnych przybliżeń. Wartość
parametrów wyznaczono z rysunku nr 1 przekroju rzeki a obliczenia zawarto w poniższej
tabeli nr 1.
Zadanie rozwiązano metodą kolejnych przybliżeń powtarzając obliczenia dla różnych
rzędnych aż do uzyskania zadowalającej zgodności, Q = 24,3 m

3

/s.

Tab. Nr 1

rzędna m

110,69

F m

2

27,0

0

z

= B

m

18,0

R

h

= h

m

1,5

v m/s

0,9

Q m

3

/s 24,30

13

107,00

108,00

109,00

110,00

111,00

112,00

113,00

114,00

110,

06

109,

19

112,

25

5,

40

21

,0

0

26

,4

0

112,

25

0,

00

p.p.102,00

zm. 110,69

Rzędna dna

Odległość [m]

1,

75

9,

30

14,

75

25

,1

5

108,

30

111,

54

109,

45

111,

54

Rys. nr 1. Przekrój koryta rzeki.

Rzędną 110,69 wyznaczono przez interpolację liniową pomiędzy parami wartości

rzędnej i Q całkowitego. Wobec bardzo dobrej zgodności przybliżenia przyjęto z

m

= 110,69

m.

Przyjęcie schematu obliczeniowego

W korycie rzeczywisty ruch jest „spokojny” wobec nizinnego charakteru rzeki co

sprawdzone zostanie po obliczeniu parametrów przekroju. Nie przewiduje się umocnień dna
pod mostem więc będzie ono rozmywalne. Ruch rumowiska odbywa się w korycie głównym
rzeki.
Wymiarowanie światła mostu dokonane zostanie ze względu na przewidywane pogłębienie
dna wyznaczone z warunku zachowania ciągłości ruchu rumowiska w cieku.
Do obliczenia światła mostu zastosowano schemat obliczeniowy nr 1.

Wyznaczenie parametrów naturalnego przekroju

Obliczona z rysunku szerokość koryta dla rzędnej 110,69 m wynosi B

o

= 18,0 m a pole

całkowite F

o

= 27,0 m

2

. Wobec tego:

- głębokość średnia w przekroju h

o

= F

o

/B

o

= 1,5 m

- prędkość średnia w przekroju v

o

= Q

m

/F

o

= 0,86 m/s

Sprawdzenie rodzaju ruchu w korycie

F

3

/B>

αQ

2

/g - 1093,5 > 66,24 – ruch spokojny

Współczynnik

α dla rzeki przyjęto 1,2. Założenie o ruchu spokojnym jak widać z

nierówności jest spełnione.

14

Obliczenie minimalnego światła mostu.

Przewidziano zastosowanie fundamentów bezpośrednich na gruncie o kształtach pół-

opływowych. Dla takich warunków dopuszczalny stopień rozmycia przekroju mostowego
„P” wynosi 1,0.

L = B

o

(Q

m

/Q

o

)

4/3

P

P

-3/2

= 9,0 m.

Dobór wymiarów przekroju mostowego.

Przyjęto most jednoprzęsłowy o świetle 15,02 m o przekroju łukowym i konstrukcji z blach
falistych systemu SuperCOR.

Określenie warunków w zaprojektowanym przekroju
Obliczenie stopnia rozmycia

P=(L/B

0

)

-2/3

(Q

m

/Q

o

)

8/9

= 0,48

Spiętrzenie przed mostem

g

g

K

s

o

o

z

2

)

(

2

2

2

2

ν

ν

α

αν

−

+

=

Δ

gdzie:

K = K

o

+

ΔK

f

+

ΔK

e

+

ΔK

φ

Współczynnik K

o

zależy od stosunku przepływów M = Q

s

/Q

m

Przepływ Q

s

w części koryta niezabudowanego odpowiadającej światłu mostu określono

poprzez odjęcie od przepływu całkowitego przepływu w zasłoniętych częściach przekroju.
Ich powierzchnie przekroju wynosi 4,0 m

2

co stanowi ok. 15% powierzchni strumienia przed

zabudową. Przyjmując równomierny rozkład prędkości w przekroju daje to stosunek
przepływów równy 0,85.
Dla tej wartości parametru M wartość współczynnika K

o

odpowiedzialnego za dławienie

przepływu przez przyczółki równa się 0,08.
Współczynnik poprawkowy uwzględniający wpływ ukośnego usytuowania mostu w
stosunku do cieku

ΔK

φ

równy jest 0,15.

Ostatecznie

K = 0,08+0,15 = 0,23

Prędkość w przekroju mostowym przed wystąpieniem rozmyć określono ze wzoru:

F = 27/0-4,0 – 23,0 m

2

V = Q/F = 1,01 m/s

Dla koryta zwartego przyjmuje się

α

o

= 1,2 zaś pod mostem wg. wzoru:

α = 1+M(α

o

-1) = 1,17

W pierwszym przybliżeniu przyjmuje się że v

s

= v

o

wtedy:

15

014

,

0

2

2

=

=

Δ

g

v

K

z

α

przy tak małym spiętrzeniu różnica w prędkości v

s

i v

o

będzie pomijalna i nie ma potrzeby

wprowadzanie do wzoru drugiego wyrazu.
Po wystąpieniu rozmyć spiętrzenie zmaleje do wartości:

Δz

r

= 1/P

8/5

Δz = 0,07 m

Sporządził:

16