1
transport ciepła i masy
konwekcja swobodna
©Ryszard A. Białecki
Konwekcja swobodna
transport ciepła i masy
konwekcja swobodna
©Ryszard A. Białecki
Q
g
Gorąca
ścianka
zimny płyn
siła ciężkości
element
objętości
płynu
2
transport ciepła i masy
konwekcja swobodna
©Ryszard A. Białecki
Q
g
Gorąca
ścianka
zimny płyn
siła ciężkości
element
objętości
płynu
transport ciepła i masy
konwekcja swobodna
©Ryszard A. Białecki
Q
g
Gorąca
ścianka
zimny płyn
siła ciężkości
warstwa
przyścienna
unoszącego
się płynu
3
transport ciepła i masy
konwekcja swobodna
©Ryszard A. Białecki
ruch płynu spowodowany jest przez siły wyporu. Liniowa zależność
gęstości od temperatury uwzględniona jest tylko w równaniu
na składową x pędu. Aby znaleźć istotne dla konwekcji naturalnej
liczby bezwymiarowe można zastosować analizę analogiczną do
tej stosowanej w przypadku konwekcji wymuszonej.
Jedyna różnica wynika z modyfikacji równania na składową x pędu
która przyjmuje postać
2
2
2
2
x
x
x
x
x
y
v
v
v
v
p
v
v
g
x
y
x
x
y
transport ciepła i masy
konwekcja swobodna
©Ryszard A. Białecki
0
p
g
x
0
0
(
)
p
g
g
x
(
)
p
g
g T
T
x
1
p
T
gradient ciśnienia wynika z ciśnienia hydrostatycznego
gęstość w rdzeniu płynu
gradient ciśnienia i siła masowa
są rozpatrywane łącznie
0
1
1
T
T
T
objętościowy
współczynnik
rozszerzalności cieplnej
aproksymacja różnicami
skończonymi
wynikowa zależność na
zależność od
temperatury członu
wymuszającego ruch
4
transport ciepła i masy
konwekcja swobodna
©Ryszard A. Białecki
2
2
2
2
2
Gr
1
Re
Re
x
x
x
x
x
y
V
V
V
V
V
V
X
Y
X
Y
po wprowadzeniu zmiennych bezwymiarowych otrzymuje się
2
3
2
(
)
Gr
g
L T T
Liczba Nusselta powinna być korelowana w funkcji
Re, Pr
,i
Gr
Nu
(Re Gr Pr)
f
liczba Grashofa, stosunek sił wyporu i lepkości
człon Gr/Re
2
wskazuje na istotność dwu mechanizmów: konwekcji
swobodnej i wymuszonej. Jeśli
2
Gr
16
Re
dominuje konwekcja swobodna. Dla
2
Gr
0.3
Re
wymuszona
Jeśli dominuje konwekcja swobodna, wpływ liczby Reynoldsa jest
nieistotny. Wtedy korelacja powinna mieć postać
Nu
(Gr Pr)
f
wynik taki można uzyskać także analizując ruch w obrębie warstwy
przyściennej (patrz dodatek)
transport ciepła i masy
konwekcja swobodna
©Ryszard A. Białecki
n
C
Pr)
Gr
(
Nu
Wzory robocze (empiryczne) średnia liczba Nusselta (opuszczamy
indeks H)
1/4
0.54
500 do 2 10
7
1/3
0.135
2 10
7
do 10
13
1/8
1.18
10
-3
do 500
0
0.5
<10
-3
n
C
Gr Pr
ruch płynu
słabo rozwinięty laminarny
laminarny
turbulentny
nieruchomy
H
wymiar pionowy (wysokość płyty, walca pionowego, średnica kuli, walca
poziomego) dla powierzchni poziomych długość krótszego boku. Właściwości
dla średniej temperatury warstwy przyściennej
.
W zakresie turbulentnym, współczynnik wnikania nie zależy od wymiaru
charakterystycznego. Uproszczony wzór dla powietrza w tym reżymie
9
3
[1.6932 26.28(
273.15)]
;
Gr Pr
10
T
T
5
transport ciepła i masy
konwekcja swobodna
©Ryszard A. Białecki
1 6
1 2
9 16 8 27
0 387(GrPr)
0 60
Nu
[1 (0 492 Pr)
]
6
12
10
PrGr
10
bardziej dokładna korelacja obejmująca większy zakres ruchu
Churchill & Chu pionowa, izotermiczna płyta
właściwości dla średniej temperatury warstwy przyściennej
.
transport ciepła i masy
konwekcja swobodna
©Ryszard A. Białecki
konwekcja swobodna w przestrzeniach zamkniętych
Traktuje się jak przewodzenie przy zwiększonym, efektywnym współczynniku
przewodzenia
Q
c
T
h
T
)
(
c
h
ef
T
T
L
q
L
6
transport ciepła i masy
konwekcja swobodna
©Ryszard A. Białecki
m
ef
k
D
Pr)
Gr
(
0.2
0.40
10
6
do 10
10
0.3
0.105
10
3
do 10
6
0
1
<1000
m
D
Gr Pr
wymiar charakterystyczny: odległość między ścianką gorącą i zimną.
Własności wyznaczane dla temperatury średniej między temperaturą
ścianki zimnej i ciepłej.
2
3
2
(
)
Gr
h
c
g
L T
T
transport ciepła i masy
konwekcja swobodna
©Ryszard A. Białecki
przy pionowych wysokich szczelinach obraz bardziej skomplikowany
tworzą się wiry. Obliczeniowy obraz pola prędkości i temperatury
między szybami okiennymi
7
transport ciepła i masy
konwekcja swobodna
©Ryszard A. Białecki
Smukłe szczeliny pionowe wypełnione powietrzem (Jakob)
6
5
9
/
1
333
.
0
5
4
9
/
1
25
.
0
10
11
Gr
10
2
Gr
065
.
0
10
2
Gr
10
2
Gr
18
.
0
H
H
ef
k
ef
k
1 3
1
0 0605(Pr Gr)
1 3
3
0 293
2
1 36
0 104(Pr Gr)
1
1 [6310 (Pr Gr)]
Bardziej dokładna korelacja El Sherbiny at al.
1
2
3
max(
)
k
0 272
3
Pr Gr
0 242
(
)
H
transport ciepła i masy
konwekcja swobodna
©Ryszard A. Białecki
dodatek
8
transport ciepła i masy
konwekcja swobodna
©Ryszard A. Białecki
zakładamy rozkład nadwyżki
temperatury
2
)
1
(
)
(
y
y
w
0
dy
)
(
d
;
)
0
(
w
spełnia warunki
brzegowe
T
T
T
T
y
w
w
;
)
(
w
2
dy
)
0
(
d
strumień ciepła na ściance
współczynnik wnikania
2
2
w
w
w
q
Rozkład temperatury
y
x
zakładając liniowy rozkład temperatury
otrzymuje się
nadwyżka temperatury ponad temperaturę w
nieruchomym rdzeniu płynu
x
wa
rst
w
a
prz
yś
cienna
T(y)
T
w
T
transport ciepła i masy
konwekcja swobodna
©Ryszard A. Białecki
rozszerzalność cieplna
0
0
0
)
1
(
0
)
(
d
d
0
2
2
g
y
w
x
2
2
2
2
2
1
dy
d
y
y
A
w
x
wprowadzając gęstość zależną od temperatury
Rozkład prędkości
równanie pędu
w
g
A
0
wprowadzając rozkład temperatury
0
d
d
2
2
0
y
w
g
x
gdzie
siła masowa - wypór
0
gęstość w
nieruchomym
rdzeniu płynu
y
x
x
wa
rst
w
a
prz
yś
cienna
w
x
(y)
9
transport ciepła i masy
konwekcja swobodna
©Ryszard A. Białecki
2
)
1
(
)
(
y
y
w
rozkład temperatury w warstwie przyściennej
2
2
2
2
2
1
dy
d
y
y
A
w
x
w
g
A
0
gdzie
równanie różniczkowe na prędkość
z uproszczonego równania pędu
z uwzględnieniem rozszerzalności
cieplnej płynu
transport ciepła i masy
konwekcja swobodna
©Ryszard A. Białecki
0
)
(
;
0
)
0
(
x
x
w
w
warunki brzegowe
dwukrotnie całkując rozkład prędkości
2
1
2
4
3
2
12
3
2
c
y
c
y
y
y
A
w
x
stałe
c
1
c
2 `
wyznacza się warunków brzegowych
0
;
4
2
1
c
A
c
zależność prędkości od współrzędnej
2
4
3
2
12
3
2
4
y
y
y
y
A
w
x
zawiera nieznaną grubość warstwy przyściennej
maksymalna prędkość dla
y=0.386
10
transport ciepła i masy
konwekcja swobodna
©Ryszard A. Białecki
nieznaną grubość warstwy przyściennej wyznacza się
z bilansu masy i energii
40
d
12
3
2
4
1
d
)
(
1
2
0
0
2
4
3
2
0
w
x
x
g
y
y
y
y
y
A
y
y
w
w
średnia prędkość na dowolnej wysokości
średnia temperatura
3
/
1
1
d
)
(
1
2
0
w
o
w
y
y
y
strumień masy
40
3
2
0
0
S
g
S
w
m
w
x
S
szerokość ściany
d
40
3
d
2
2
0
S
g
m
w
przyrost masy ze wzrostem grubości warstwy
transport ciepła i masy
konwekcja swobodna
©Ryszard A. Białecki
rozpisując różniczki
ilość ciepła na podgrzanie dodatkowej masy = przyrost entalpii tej masy
I
Q
d
d
d
40
d
2
2
2
0
S
g
c
S
x
w
w
p
w
Q
d
I
I
d
I
S
x
S
x
Q
S
g
c
S
g
c
m
c
I
w
w
w
w
p
w
p
p
d
2
d
d
d
40
d
40
3
d
d
2
2
0
2
2
0
z bilansu energii – równanie różniczkowe związek grubości warstwy ze
współrzędną x
d
80
d
3
2
0
w
p
g
c
x
x
d
po scałkowaniu
3
4
2
0
320
c
g
c
x
w
p
0
0
)
0
(
3
c
x
z warunku brzegowego
4
2
0
23
.
4
w
p
g
c
x
11
transport ciepła i masy
konwekcja swobodna
©Ryszard A. Białecki
4
2
0
3
473
.
0
2
x
g
c
w
p
współczynnik wnikania
lokalna liczba Nusselta
25
.
0
4
4
2
3
2
0
Pr)
Gr
(
473
.
0
473
.
0
Nu
x
p
w
x
c
x
g
x
lokalna liczba Grashofa
liczba Prandtla
2
3
2
0
Gr
x
g
w
x
Średnia liczba Nusselta
p
c
Pr
25
.
0
0
Pr)
Gr
(
63
.
0
d
Nu
1
Nu
H
H
x
H
x
H
2
3
2
0
Gr
Nu
H
g
H
w
H
H