proj z konstr spr alin

Overview

WSTĘP
TABELA OBCIĄŻEŃ
SŁUP
STOPA
BELKA

Sheet 1: WSTĘP
1.0. ZEBRANIE OBCIĄŻEŃ.
































1.1. Obciążenia stałe.




















1.1.1. Obciążenie z pokrycia.















qk [kN/m2]  q [kN/m2]


- 2 x papa "500" na lepiku

2 * 0,05
0,10 1,2 0,12


- gładź cementowa gr.2cm

0,02 * 21,0
0,42 1,3 0,55


- styropian gr.4cm

0,04 * 0,45
0,02 1,2 0,02


- płyta łupinowa PŁ-12/P.



1,78 1,1 1,96






 2,32
2,65












1.1.2. Ciężar dźwigara.















qk [kN]  q [kN]


- dźwigar kablobetonowy KBOS-24/66



92,00 1,1 101,20












1.1.3. Ciężar belki podsuwnicowej.















qk [kN]  q [kN]


- belka podsuwnicowa KBP - 120/II



150,00 1,1 165,00


- szyna typu SD65

0,435 * 12,0
5,22 1,1 5,74






 155,22
170,74












1.1.4. Ciężar ściany.















qk [kN]  q [kN]


- elementy ścienne



19,54 1,1 21,49


- belka podwalinowa BPFF-1



17,50 1,1 19,25






 37,04
40,74












1.1.5. Ciężar słupa.















qk [kN]  q [kN]


- część górna słupa

0,4*0,4*3,5*24,0
13,44 1,1 14,78


-wspornik cz.górnej słupa

0,15*0,4*24,0
1,44 1,1 1,58


- część dolna słupa

0,4*0,7*5,5*24,0
36,96 1,1 40,66


-wspornik cz.dolnej słupa

1,16*0,4*24,0
11,14 1,1 12,25






 62,98
69,27













obciążenie na 1 mb słupa:




















- część górna słupa

(14,78 + 1,58) / 3,8 =

7,11 kN/m


- część dolna słupa

(40,66 + 12,25) / 6,5 =

8,14 kN/m























1.2. Obciążenia zmienne.




















1.2.1. Dopuszczalny moment od suwnicy.






















M = f ( l, P, b )



















Pmax = 131,0 kN - statyczny nacisk koła suwnicy






Q = 125,0 kN stąd  1,2




l = 12,0 m







k = 4,5 m - rozstaw kół

















k = 4,5 m < l /2 = 6,0 m
















Mmax = 2 Pmax * b * (0.5 l - 0.25 k)2 / l =



622,66 kNm














M = 862,0 kNm -max moment przyjętej belki KBP - 120/II
















1.2.2. Siły pionowe.





















Rsmax = Pmax * b * gf + (Pmax * b * gf * (l - k)) / l Ł 2 Pmax * b * gf









 1,1



















2 Pmax * b * gf =
345,84 kN

















Rsmax =Pmax* b * gf+(Pmax * b * gf *(l - k))/l=



271,17 kN < 345,84 kN


Rsmax = 271,17 kN


















Rsmin = Pmin * b * gf + (Pmin * b * gf * (l - k)) / l Ł 2 Pmin * b * gf





















M = 232,0 * 1,1 =
255,2 kN - ciężar obliczeniowy suwnicy
















Pmin = (M + Q - 2 Pmax) / 2 =


59,10 kN














2 Pmin * b * gf =
156,02 kN

















Rsmin =Pmin * b * gf +(Pmin * b * gf * (l - k))/l=



126,77 kN < 156,02 kN


Rsmin = 126,77 kN

















1.2.3. Siły poziome.





















Hmax = Pmax / 10 =

13,10 kN





Hmin = Pmin / 10 =

5,91 kN















1.2.4. Obciążenie wiatrem.





















Parcie i ssanie wiatru na powierzchnię boczną hali.









Ciśnienie charakterystyczne:




















pk = qk * ce * c * b




















Przyjęto II strefę:
qk = 0,35 kPa
















Wymiary obiektu:

H = 10,8 m







B = 24,0 m







L = 60,0 m















Współczynnik ekspozycji dla H ( 10 do 20 ) m:









ce = 0,8 + 0,02H = 0,8 + 0,02*10,8 =


1,02















Współczynnik ze względuna niepodatność obiektu na działanie dynamiczne wiatru:









 1,8
wg PN 77/B-02011

















Określenie współczynnika aerodynamicznego c:















-0,7



H / L = 10,8 / 60,0 =

0,18 < 2,0





B / L = 24,0 / 60,0 =

0,40 < 1,0






















-0,4






























-0,7



Parcie: pk = 0,35 * 1,02 * 0,7 * 1,8 =


0,45 kPa




p0 = gf * pk = 1,3 * 0,45 =


0,58 kPa














Ssanie sk = 0.35 * 1.02 * (-0.4) * 1.8 =


-0,26 kPa




s0 = gf * sk = 1.3 * (-0.26) =


-0,33 kPa













1.2.5. Obciążenie śniegiem.





















Przyjęto I strefę:
Qk = 0,7 kPa
















Nachylenie połaci dachu < 15 =>



c = 0,8















sk = Qk * c =

0,56 kPa





s0 = gf * sk = 1,4 * 0,56 =

0,78 kPa














1.3. Schemat statyczny

































1 1 EJ = Ą













EJ1

EJ1












2















3







EJ2

EJ2



4 4






















24.0 m

























Beton B 20



b = 0,4 m


E = 27000 MPa

h1 = 0,4 m







h2 = 0,7 m


J = b * h3 / 12









J1 = 0,002133333333333 m4
EJ1 = 57,60 kNm2



J2 = 0,011433333333333 m4
EJ2 = 308,70 kNm2
























1.4. Obciążanie schematów statycznych.




















1.4.1. Obciążenia stałe - schemat 1.





















Reakcja z dachu:




















a) obciążenie z dachu:

2,65 kN/m2 (poz 1.1.1.)




b) ciężar dźwigara:

101,20 kN (poz 1.1.2.)















R1 = (101,20 + 24*12*2,65)*0.5 =


431,5664 kN















Reakcja krótkiego wspornika:




















a) ciężar belki podsuwnicowej:


170,74 kN (poz 1.1.3)














R2 = 170,74 kN





























Mimośrody działania sił skupionych:































R1




































e1 = (0,4 +0,1)/2 - 0,2 =

0,05 m.




M1 = R1 * e1 =
21,58 kNm















































R2
ciężar cz. górnej słupa:14,78+1,58 =


16,37 kN
















e2 = (1,4-0,35)-(1,4-0,4)/2 =


0,55 m.


R1*

e3 = 0,35-0,2 =


0,15 m.













e3 e2
R1* = R1 + 16,37 =
447,93 kN





M2 = - R1* * e3 + R2 * e2 =


26,72 kNm


























ciężar części górnej słupa:









q1 = 7,11 kN/m.
(poz. 1.1.)





ciężar części dolnej słupa:









q2 = 8,14 kN/m.
(poz. 1.1.)













Schemat 1A






















R1

R1























M1







q1



q1















R2

R2

































q2



q2

































1.4.2. Obciążenie śniegiem - schemat 1B

































s = 12 * s0 =
9,41 kNm






M = s0 * 0.5 * B * e1 =

0,47 kNm


























Schemat 1B












s































M
M










































































1.4.3. Obciążenie siłą pionową wywołaną suwnicą - schemat 2A i 2B.





















Reakcje pionowe obciążenia zmiennego:




















Rsmax = 271,17 kN (poz 1.2.2.)






Rsmin = 126,77 kN (poz 1.2.2.)

















Mmax = Rsmax * e2 =

149,14 kNm





Mmin = Rsmin * e2 =

69,72 kNm



























Schemat 2A


Schemat 2B






































Rmax Rmin Rmin Rmax













Mmax












































1.4.4. Obciążanie siłą poziomą wywołaną hamowaniem wózka suwnicy











- schematy 3A, 3B, 3C, 3D.



















Reakcje poziome obciążenie zmiennego:









Hmax = 13,10 kN







Hmin = 5,91 kN


















Schemat 3A


Schemat 3B




























Hmax Hmin

Hmax Hmin




















































Schemat 3C


Schemat 3D




























Hmin Hmax

Hmin Hmax



















































1.4.5. Obciążenie wiatrem - schemat 4A, 4B.










Parcie wiatru:
p0 = 0,58 kPa





Ssanie wiatru:
s0 = -0,33 kPa
















p =10,8 * 0,58 =
6,29 kN/m.






s =10,88*(-0,33) =
-3,59 kN/m.

















Schemat 4A


Schemat 4B
































p
s


































Sheet 2: TABELA OBCIĄŻEŃ
1.5. Zestawienie obciążeń.











































PRZEKROJE





SCHEMAT
1 - 1

2 - 2

3 - 3

4 - 4

M. N T M. N T M. N T M. N T
1A -43,2 863,1 12,86 12,1 924 12,86 -28,5 1280 12,86 42,24 1360 12,86
1B -0,94 225,8 0,17 -0,2 225,8 0,17 -0,02 225,8 0,17 0,94 225,8 0,17
2A 0,00 0,00 20,0 86,0 0,00 20,0 -192 253,5 20,0 -82 253,5 20,0
2B 0,00 0,00 -20,0 -86,0 0,00 -20,0 33,49 542,3 -20,0 -76,5 542,3 -20,0
3A 0,00 0,00 -2,44 -10,5 0,00 -2,44 13,3 0,00 23,8 144 0,00 23,76
3B 0,00 0,00 2,44 10,49 0,00 2,44 -13,3 0,00 -23,8 -144 0,00 -23,76
3C 0,00 0,00 2,44 10,5 0,00 2,44 24,8 0,00 14,3 103 0,00 14,3
3D 0,00 0,00 -2,44 -10,5 0,00 -2,44 -24,8 0,00 -14,3 -103 0,00 -14,3
4A 0,00 0,00 9,5 -75,5 0,00 -44,6 -126 0,00 -57,2 -631 0,00 -126,4
4B 0,00 0,00 9,5 107,2 0,00 40,37 151,2 0,00 47,55 521,3 0,00 87,0


























Ekstremalne siły w poszczególnych przekrojach.






























PRZEKROJE







1 - 1

2 - 2

3 - 3

4 - 4
KOMBINACJA
1A+1B+2A+3B+4B

1A+1B+2A+3B+4B

1A+1B+2B+3C+4B

1A+1B+2B+3C+4B
Mmax [kNm]
-44,1

215,6

180,9

591,2
odp N [kN]
1089

1150

2048

2128
odp T [kN]
45,0

75,8

54,9

94,3
KOMBINACJA
1A+1B+2B+3D+4A

1A+1B+2B+3D+4A

1A+1B+2A+3B+4A

1A+1B+2A+3B+4A
Mmin [kNm]
-44,1

-160

-360

-814
odp N [kN]
1089

1150

1760

1839
odp T [kN]
0,1

-54,0

-47,9

-117
KOMBINACJA
1A+1B+2A+3B+4B

1A+1B+2B+3C+4B

1A+1B+2B+3C+4B

1A+1B+2B+3C+4B
Nmax [kNm]
1089

1150

2048

2128
odp M. [kN]
-44,1

-139

-135

-808
odp T [kN]
45,0

-49,1

-87,9

-157

Sheet 3: SŁUP
2.0. OBLICZENIE ZBROJENIA W SŁUPIE.





















2.1. Dane dla betonu B20 i stali AIII .






















Ea = 210000 MPa







Eb = 27000 MPa







Rb = 11500 kN/m2







Ra = Rac = 350000 kN/m2







 0,60








Sbgr = xgr * (1 - xgr / 2) =

0,42

















ld = 6,50 m
l0d = 1.6 * ld = 10,40 m



lg = 3,80 m
l0g = 1.6 * lg = 6,08 m












2.2. Zbrojenie w przekroju 4- 4.




















2.2.1. Obliczenia dla Mmax.





















Dane:










M = 591,21861 kNm
b = 0,4 m



N = 2127,78 kN
h = 0,7 m



a = a' = 0,03 m
h0 = 0,67 m













es = M / N =
0,28 m






en = 0,02 m







e0 = es + en =
0,30 m

















l0d / h = 14,86 > 1.0 => słup wiotki h > 1.0


















Przyjęto:  1,1 i duży mimośród


















e = h * e0 = 0,33 m






ea = e + h / 2 - a =

0,65 m
















Ma0 = N * ea =
1378,0 kNm

















Fac1 = (Ma0 - Sbgr * b * h02 * Rb) / (Rac * (h0 - a') =




22,80 cm2


Famin = 0.002 * b * h0 =

5,36 cm2





Fac1 > Famin
przyjęto:
Fac1 = 22,80 cm2














Sb = (Ma0 - Fac1 * Rac * (h0 - a')) / (Rb * b * h02 ) =




0,420




_____










0,60

















Ponieważ:
 0,60  ł 2a / h0 = 0,09














Fa1 = (x *b *h0 *Rb + Fac1 *Rac - N) / Ra =



14,84 cm2 > Famin













przyjęto:
Fa1 = 14,84 cm2
















Rzeczywista wartość współczynnika h:









































Nkr = 6.4 * E / l0d2 * [Jb / kd * (0.11 / (0.1 - e0/h0) + 0.1) + n * Ja]




















Jb = (b * h03 ) / 12 =

0,010 m4





 2,0








kd = 1 + 0.5 * Nd / N * jp =


2,0





n = Ea / Eb =
7,78







Ja = (h / 2 - a)2 * Fa1 + (h /2 - a')2 * Fac1 =



2,34 m4














Nkr = 6.4*E / l0d2*[Jb / kd*(0.11 / (0.1 + e0/h0)+0.1) + n*Ja] =





29018 kN















1,08

















Uzykane h jest zbliżone do h założonego, obliczenia można uznać









za poprawne.



















2.2.2. Obliczenia dla Mmin.





















Dane:










M = -814,24739 kNm
b = 0,4 m



N = 1838,98 kN
h = 0,7 m



a = a' = 0,03 m
h0 = 0,67 m













es = M / N =
0,44 m






en = 0,02 m







e0 = es + en =
0,46 m

















l0d / h = 14,86 > 1.0 => słup wiotki h > 1.0


















Przyjęto:  1,1 i duży mimośród


















e = h * e0 = 0,51 m






ea = e + h / 2 - a =

0,83 m
















Ma0 = N * ea =
1524,6 kNm

















Fac2 = (Ma0 - Sbgr * b * h02 * Rb) / (Rac * (h0 - a') =




29,35 cm2













Fac2 > Famin


przyjęto: Fac2 = 29,35 cm2













Sb = (Ma0 - Fac2 * Rac * (h0 - a')) / (Rb * b * h02 ) =




0,42




_____










0,60

















Ponieważ:
 0,60
 0,09














Fa2 = (x *b *h0 *Rb + Fac2 *Rac - N) / Ra =



29,64 cm2 > Famin













Rzeczywista wartość współczynnika h:









































Nkr = 6.4 * E / l02 * [Jb / kd * (0.11 / (0.1 - e0/h0) + 0.1) + n * Ja]




















Jb = (b * h03 ) / 12 =

0,01 m4





 2,0








kd = 1 + 0.5 * Nd / N * jp =


2,0





n = Ea / Eb =
7,78







Ja = (h / 2 - a)2 * Fa2 + (h /2 - a')2 * Fac2 =



3,01 m4














Nkr = 6.4*E / l0d2*[Jb / kd*(0.11 / (0.1 + e0/h0)+0.1) + n*Ja] =





37345 kN















1,05

















Uzykane h jest zbliżone do h założonego, obliczenia można uznać









za poprawne.



















2.2.3. Obliczenia dla Nmax.





















Dane:










M = -808,33139 kNm
b = 0,4 m



N = 2127,78 kN
h = 0,7 m



a = a' = 0,03 m
h0 = 0,67 m













es = M / N =
0,38 m






en = 0,02 m







e0 = es + en =
0,40 m

















l0d / h = 14,86 > 1.0 => słup wiotki h > 1.0


















Przyjęto:  1,1 i duży mimośród


















e = h * e0 = 0,44 m






ea = e + h / 2 - a =

0,76 m
















Ma0 = N * ea =
1616,9 kNm

















Fac3 = (Ma0 - Sbgr * b * h02 * Rb) / (Rac * (h0 - a') =




33,46 cm2













Fac3 > Famin


przyjęto: Fac3 = 33,46 cm2













Sb = (Ma0 - Facmin * Rac * (h0 - a')) / (Rb * b * h02 ) =




0,42




_____










0,60

















Ponieważ:
 0,60
 0,09














Fa3 = (x *b *h0 *Rb + Fac3 *Rac - N) / Ra =



25,50 cm2 > Famin













Rzeczywista wartość współczynnika h:









































Nkr = 6.4 * E / l0d2 * [Jb / kd * (0.11 / (0.1 - e0/h0) + 0.1) + n * Ja]









Jb = (b * h03 ) / 12 =

0,010 m4





 2,0



















kd = 1 + 0.5 * Nd / N * jp =


2,0





n = Ea / Eb =
7,78







Ja = (h / 2 - a)2 * Fa3 + (h /2 - a')2 * Fac3 =



3,43 m4














Nkr = 6.4*E / l02*[Jb / kd*(0.11 / (0.1 + e0/h0)+0.1) + n*Ja] =





42586 kN















1,05

















Uzykane h jest zbliżone do h założonego, obliczenia można uznać









za poprawne.



















2.2.4. Dobranie zbrojenia.





















Fa = max (Fa1, Fa2, Fa3) =


29,64 cm2




Fac = max (Fac1, Fac2, Fac3) =


33,4638611160714 cm2















Przyjęte zbrojenie:




















- po stronie rozciąganej:

5 f 28
Fa = 30,79 cm2


- po stronie ściskanej

5 f 32
Fac = 40,21 cm2













pręty pośrednie:

2 f 12






strzemiona:


45,0 cm














Na odcinku d1 = b = 70 cm licząc od podstawy słupa rozstaw strzemion









zagęszczono do 8 cm.









W miejscu łączenia prętów rozstaw strzemion zagęszczono .









Minimalna długość zakotwienia: la = 45 d =



135,0 cm













2.3. Zbrojenie w przekroju 3 - 3.




















2.3.1. Obliczenia dla Mmax.





















Dane:










M = 180,935436 kNm
b = 0,4 m



N = 2048,38 kN
h = 0,7 m



a = a' = 0,03 m
h0 = 0,67 m













es = M / N =
0,09 m






en = 0,02 m







e0 = es + en =
0,11 m

















l0d / h = 14,86 > 1.0 => słup wiotki h > 1.0


















Przyjęto:  1,4 i duży mimośród


















e = h * e0 = 0,15 m






ea = e + h / 2 - a =

0,47 m
















Ma0 = N * ea =
966,15 kNm

















Fac1 = (Ma0 - Sbgr * b * h02 * Rb) / (Rac * (h0 - a') =




4,41 cm2













Famin = 0.002 * b * h0 =

5,36 cm2
















Fac1 < Famin
przyjęto: Fac1 = Famin =
5,36 cm2














Sb = (Ma0 - Fac1 * Rac * (h0 - a')) / (Rb * b * h02 ) =




0,41




_____










0,58

















Ponieważ:
 0,58
 0,09














Fa1 = (x *b *h0 *Rb + Fac1 *Rac - N) / Ra =



-2,52 cm2 < Famin













przyjęto:
Fa1 = Famin =
5,36 cm2















Rzeczywista wartość współczynnika h:









































Nkr = 6.4 * E / l0d2 * [Jb / kd * (0.11 / (0.1 - e0/h0) + 0.1) + n * Ja]




















Jb = (b * h03 ) / 12 =

0,010 m4





 2,0








kd = 1 + 0.5 * Nd / N * jp =


2,0





n = Ea / Eb =
7,78







Ja = (h / 2 - a)2 * Fa1 + (h /2 - a')2 * Fac1 =



0,55 m4














Nkr = 6.4*E / l0d2*[Jb / kd*(0.11 / (0.1 + e0/h0)+0.1) + n*Ja] =





6825,1 kN















1,429

















Uzykane h jest zbliżone do h założonego, obliczenia można uznać









za poprawne.






























2.3.2. Obliczenia dla Mmin.





















Dane:










M = -360,432564 kNm
b = 0,4 m



N = 1759,58 kN
h = 0,7 m



a = a' = 0,03 m
h0 = 0,67 m













es = M / N =
0,20 m






en = 0,02 m







e0 = es + en =
0,22 m

















l0d / h = 14,86 > 1.0 => słup wiotki h > 1.0


















Przyjęto:  1,2 i duży mimośród


















e = h * e0 = 0,27 m

















ea = e + h / 2 - a =

0,59 m
















Ma0 = N * ea =
1037,8 kNm

















Fac2 = (Ma0 - Sbgr * b * h02 * Rb) / (Rac * (h0 - a') =




7,61 cm2













Fac2 > Famin


przyjęto: Fac2 = 7,61 cm2













Sb = (Ma0 - Fac2 * Rac * (h0 - a')) / (Rb * b * h02 ) =




0,42




_____










0,60

















Ponieważ:
 0,60
 0,09














Fa2 = (x *b *h0 *Rb + Fac2 *Rac - N) / Ra =



10,17 cm2 > Famin













przyjęto:
Fa2 = 10,17 cm2
















Rzeczywista wartość współczynnika h:









































Nkr = 6.4 * E / l0d2 * [Jb / kd * (0.11 / (0.1 - e0/h0) + 0.1) + n * Ja]




















Jb = (b * h03 ) / 12 =

0,010 m4





 2,0








kd = 1 + 0.5 * Nd / N * jp =


2,0





n = Ea / Eb =
7,78







Ja = (h / 2 - a)2 * Fa2 + (h /2 - a')2 * Fac2 =



0,78 m4














Nkr = 6.4*E / l0d2*[Jb / kd*(0.11 / (0.1 + e0/h0)+0.1) + n*Ja] =





9691,6 kN















1,22

















Uzykane h jest zbliżone do h założonego, obliczenia można uznać









za poprawne.



















2.3.3. Obliczenia dla Nmax.





















Dane:










M = -134,615564 kNm
b = 0,4 m



N = 2048,38 kN
h = 0,7 m



a = a' = 0,03 m
h0 = 0,67 m













es = M / N =
0,07 m






en = 0,02 m







e0 = es + en =
0,09 m

















l0d / h = 14,86 > 1.0 => słup wiotki h > 1.0


















Przyjęto:  1,4 i duży mimośród


















e = h * e0 = 0,12 m

















ea = e + h / 2 - a =

0,44 m
















Ma0 = N * ea =
901,30 kNm

















Fac3 = (Ma0 - Sbgr * b * h02 * Rb) / (Rac * (h0 - a') =




1,52 cm2













Fac3 < Famin
przyjęto:
Fac3 = Famin =
5,36 cm2













Sb = (Ma0 - Facmin * Rac * (h0 - a')) / (Rb * b * h02 ) =




0,38




_____










0,51

















Ponieważ:
 0,51
 0,09














Fa3 = (x *b *h0 *Rb + Fac3 *Rac - N) / Ra =



-8,55 cm2 < Famin













przyjęto:
Fa3= Famin =
5,36 cm2















Rzeczywista wartość współczynnika h:









































Nkr = 6.4 * E / l0d2 * [Jb / kd * (0.11 / (0.1 - e0/h0) + 0.1) + n * Ja]




















Jb = (b * h03 ) / 12 =

0,010 m4





 2,0








kd = 1 + 0.5 * Nd / N * jp =


2,0





n = Ea / Eb =
7,78







Ja = (h / 2 - a)2 * Fa3 + (h /2 - a')2 * Fac3 =



0,55 m4














Nkr = 6.4*E / l0d2*[Jb / kd*(0.11 / (0.1 + e0/h0)+0.1) + n*Ja] =





6823,8 kN















1,43

















Uzykane h jest zbliżone do h założonego, obliczenia można uznać









za poprawne.






























2.3.4. Dobranie zbrojenia.





















Fa = max (Fa1, Fa2, Fa3) =


10,17 cm2




Fac = max (Fac1, Fac2, Fac3) =


7,61 cm2


























Przyjęte zbrojenie:




















- po stronie rozciąganej:

5 f 20
Fa = 15,71 cm2


- po stronie ściskanej

5 f 20
Fac = 15,71 cm2













pręty pośrednie:

2 f 12






strzemiona:


30,0 cm














W miejscu łączenia prętów rozstaw strzemion zagęszczono .



















2.4. Zbrojenie w przekroju 2 - 2.




















2.4.1. Obliczenia dla Mmax.





















Dane:










M = 215,5978 kNm
b = 0,4 m



N = 1150,13 kN
h = 0,4 m



a = a' = 0,03 m
h0 = 0,37 m













es = M / N =
0,19 m






en = 0,02 m







e0 = es + en =
0,21 m

















l0g / h = 15,20 > 1.0 => słup wiotki h > 1.0


















Przyjęto:  1,10 i duży mimośród


















e = h * e0 = 0,23 m

















ea = e + h / 2 - a =

0,40 m
















Ma0 = N * ea =
457,98 kNm

















Famin = 0.002 * b * h0 =

2,96 cm2
















Fac1 = (Ma0 - Sbgr * b * h02 * Rb) / (Rac * (h0 - a')) =




16,11 cm2 > Famin













Ponieważ:
 0,600
 0,16














Fa1 = (x *b *h0 *Rb + Fac1 *Rac - N) / Ra =



12,43 cm2 > Famin













Rzeczywista wartość współczynnika h:









































Nkr = 6.4 * E / l0g2 * [Jb / kd * (0.11 / (0.1 - e0/h0) + 0.1) + n * Ja]




















Jb = (b * h03 ) / 12 =

0,0017 m4





 2,0








kd = 1 + 0.5 * Nd / N * jp =


2,0





n = Ea / Eb =
7,78







Ja = (h / 2 - a)2 * Fa1 + (h /2 - a')2 * Fac1 =



0,47 m4














Nkr = 6.4*E / l0g2*[Jb / kd*(0.11 / (0.1 + e0/h0)+0.1) + n*Ja] =





16929 kN















1,07

















Uzykane h jest zbliżone do h założonego, obliczenia można uznać









za poprawne.



















2.4.2. Obliczenia dla Mmin.





















Dane:










M = -159,9992 kNm
b = 0,4 m



N = 1150,13 kN
h = 0,4 m



a = a' = 0,03 m
h0 = 0,37 m













es = M / N =
0,14 m






en = 0,02 m







e0 = es + en =
0,16 m

















l0g / h = 15,20 > 1.0 => słup wiotki h > 1.0


















Przyjęto:  1,1 i duży mimośród


















e = h * e0 = 0,18 m

















ea = e + h / 2 - a =

0,35 m
















Ma0 = N * ea =
396,82 kNm

















Fac2 = (Ma0 - Sbgr * b * h02 * Rb) / (Rac * (h0 - a') =




11,12 cm2













Fac2 > Famin


przyjęto: Fac2 = 11,12 cm2













Sb = (Ma0 - Fac2 * Rac * (h0 - a')) / (Rb * b * h02 ) =




0,420




_____










0,60

















Ponieważ:
 0,60
 0,16














Fa2 = (x *b *h0 *Rb + Fac2 *Rac - N) / Ra =



7,44 cm2 > Famin













przyjęto:
Fa2 = 7,44 cm2
















Rzeczywista wartość współczynnika h:









































Nkr = 6.4 * E / l0g2 * [Jb / kd * (0.11 / (0.1 - e0/h0) + 0.1) + n * Ja]




















Jb = (b * h03 ) / 12 =

0,0017 m4





 2,0








kd = 1 + 0.5 * Nd / N * jp =


2,0





n = Ea / Eb =
7,78







Ja = (h / 2 - a)2 * Fa2 + (h /2 - a')2 * Fac2 =



0,32 m4














Nkr = 6.4*E / l0g2*[Jb / kd*(0.11 / (0.1 + e0/h0)+0.1) + n*Ja] =





11687 kN















1,109

















Uzykane h jest zbliżone do h założonego, obliczenia można uznać









za poprawne.



















2.4.3. Obliczenia dla Nmax.





















Dane:










M = -139,0102 kNm
b = 0,4 m



N = 1150,13 kN
h = 0,4 m



a = a' = 0,03 m
h0 = 0,37 m













es = M / N =
0,12 m






en = 0,02 m







e0 = es + en =
0,14 m

















l0g / h = 15,20 > 1.0 => słup wiotki h > 1.0


















Przyjęto:  1,2 i duży mimośród


















e = h * e0 = 0,16 m






ea = e + h / 2 - a =

0,33 m
















Ma0 = N * ea =
381,84 kNm

















Fac3 = (Ma0 - Sbgr * b * h02 * Rb) / (Rac * (h0 - a') =




9,86 cm2













Fac3 > Famin


przyjęto: Fac3 = 9,86 cm2













Sb = (Ma0 - Facmin * Rac * (h0 - a')) / (Rb * b * h02 ) =




0,42




_____










0,60

















Ponieważ:
 0,60
 0,16














Fa3 = (x *b *h0 *Rb + Fac3 *Rac - N) / Ra =



6,18 cm2 > Famin













przyjęto:
Fa3 = 6,18 cm2
















Rzeczywista wartość współczynnika h:









































Nkr = 6.4 * E / l0g2 * [Jb / kd * (0.11 / (0.1 - e0/h0) + 0.1) + n * Ja]




















Jb = (b * h03 ) / 12 =

0,0017 m4





 2,0



















kd = 1 + 0.5 * Nd / N * jp =


2,0





n = Ea / Eb =
7,78







Ja = (h / 2 - a)2 * Fa3 + (h /2 - a')2 * Fac3 =



0,29 m4














Nkr = 6.4*E / l0g2*[Jb / kd*(0.11 / (0.1 + e0/h0)+0.1) + n*Ja] =





10363 kN




1,12

















Uzykane h jest zbliżone do h założonego, obliczenia można uznać









za poprawne.



















2.4.4. Dobranie zbrojenia.





















Fa = max (Fa1, Fa2, Fa3) =


12,43 cm2




Fac = max (Fac1, Fac2, Fac3) =


16,11 cm2















Przyjęte zbrojenie:




















- po stronie rozciąganej:

5 f 20
Fa = 15,71 cm2


- po stronie ściskanej

5 f 22
Fac = 19,01 cm2













pręty pośrednie:

2 f 12






strzemiona:


33,0 cm














W miejscu łączenia prętów rozstaw strzemion zagęszczono .



















2.5. Zbrojenie w przekroju 1 - 1.




















2.5.1. Obliczenia dla Mmin (dla Mmax i Nmax są takie same).





















Dane:










M = -44,1 kNm
b = 0,4 m



N = 1088,98 kN
h = 0,4 m



a = a' = 0,03 m
h0 = 0,37 m













es = M / N =
0,04 m






en = 0,02 m







e0 = es + en =
0,06 m

















l0g / h = 15,20 > 1.0 => słup wiotki h > 1.0


















Przyjęto:  1,55 i duży mimośród


















e = h * e0 = 0,09 m

















ea = e + h / 2 - a =

0,26 m
















Ma0 = N * ea =
287,24 kNm

















Fac = (Ma0 - Sbgr * b * h02 * Rb) / (Rac * (h0 - a') =




1,91 cm2













Fac < Famin
przyjęto:
Fac = Famin =
2,96 cm2













Sb = (Ma0 - Fac * Rac * (h0 - a')) / (Rb * b * h02 ) =




0,40




_____










0,55

















Ponieważ:
 0,55
 0,16














Fa = (x *b *h0 *Rb + Fac *Rac - N) / Ra =



-1,25 cm2 < Famin













przyjęto:
Fa = Famin =
2,96 cm2















Rzeczywista wartość współczynnika h:









































Nkr = 6.4 * E / l0g2 * [Jb / kd * (0.11 / (0.1 - e0/h0) + 0.1) + n * Ja]




















Jb = (b * h03 ) / 12 =

0,0017 m4





 2,0








kd = 1 + 0.5 * Nd / N * jp =


2,0





n = Ea / Eb =
7,78







Ja = (h / 2 - a)2 * Fa2 + (h /2 - a')2 * Fac2 =



0,09 m4














Nkr = 6.4*E / l0g2*[Jb / kd*(0.11 / (0.1 + e0/h0)+0.1) + n*Ja] =





3112,5 kN















1,54

















Uzykane h jest zbliżone do h założonego, obliczenia można uznać









za poprawne.



















2.5.2. Dobranie zbrojenia.





















Fa = 2,96 cm2







Fac = 2,96 cm2


















Przyjęte zbrojenie:




















- po stronie rozciąganej:

3 f 12
Fa = 3,39 cm2


- po stronie ściskanej

3 f 12
Fac = 3,39 cm2













pręty pośrednie:

2 f 12






strzemiona:


18,0 cm














W miejscu łączenia prętów rozstaw strzemion zagęszczono .


















3.0. OBLICZENIE ZBROJENIA WE WSPORNIKU POD











BELKĘ PODSUWNICOWĄ.
























Dane: h = 1,0 m







h1 = 0,40 m



R

h2 = 0,70 m





b = 0,40 m
















a = 0,05 m






h0 = h - a = 0,95 m














x = 1,4 m






y = 0,4 m






ap = 0,68 m











Rbz = 900,0 kN/m2 - dla betonu B20

















R = 271,17 kN ( poz. 1.4.3.)






H = 13,10 kN ( poz. 1.4.4.)

















Warunki:
ap Ł h0 = 0,95 m







R Ł 2 * Rbz * b * h01



















h02 = [(h - y)(ap - h2 + h1)] / (x - h2) + y =



0,73 m














przyjęto:
h01 = h02 = 0,73 m

















2 * Rbz * b * h01 = 522,514285714286 kN > R = 271,17 kN













Warunki są spełnione.








3.1. Obliczenie zbrojenia poziomego i ukośnego.





















z = 0.85 * h0 =
0,81 m






z2 = 0.85 * h02 =
0,62 m

















Przyjęto stal AII o średnicy f 16, adop = 0.3 mm => Raw =





310000 kN/m2













Fa = 1 / Raw * (0.8 * R * ap / z + H) =



7,32 cm2













F0 = 0.3 * R / Raw * ap / z * 1 + (z2 / ap)2 =


3,48 cm2














Fmin = 0.002 * b * h0 =

7,60 cm2

















Fa + F0 = 10,80 cm2 > Fmin = 7,60 cm2













3.2. Obliczenie strzemion.





















Fs ł (0.7 * R + H) / Raw - Fa =


0,77 cm2















Fs ł 0.25 * F0 =
0,87 cm2

















przyjęto: Fs = 0,87 cm2
















3.3. Dobranie zbrojenia.





















przekrój:


dobrane zbrojenie:
















Fa = 7,32 cm2
4 f 16 Fa = 8,04 cm2


F0 = 3,48 cm2
2 f 16 F0 = 4,02 cm2


Fs = 0,87 cm2
4 f 6 Fs = 1,13 cm2













rozstaw strzemion:





















s Ł 12 * dm = 19,20 cm







s Ł 15,00 cm







s Ł 0.25 * h = 25,00 cm

















Przyjęto rozstaw strzemion co 15.0 cm.








Sheet 4: STOPA
4.0. STOPA FUNDAMENTOWA (KIELICHOWA).





































































































































































Dane:









L = 3,80 m
W = 1,0 m



B = 3,40 m
h0 = W - 0.05 =
0,95 m













a1 =
0,70 m
b1 =
0,40 m


a2 = a1+2*0.08 =
0,86 m
b2 = b1+2*0.08 =
0,56 m


a3 = a2+2*0.10 =
1,06 m
b3 = b2+2*0,40 =
1,36 m












4.1. Obciążenia.





















Ciężar słupa:
Gs = 69,27 kN ( poz. 1.1.5.)




Ciężar ściany:
Nśc = 21,49 kN (poz. 1.1.4.)




Obciążenia z konstrukcji:

M = 591,21861 kNm







N = 2127,78 kN







T = 94,34067 kN















Zamiana ciężaru ściany na siłę działającą osiowo:









M' = Nśc * (a2 + 0.08) / 2 =

10,10 kNm





N' = Nśc =

21,49 kN
















Obliczenie głębokości kielicha:









e = M / N =
0,31 m < a1 / 2 = 0,35 m














la = 1,35 m
( poz. 2.2.4.)





hk = 1.5 * a1 =
1,05 m






hk = la =
1,35 m


















przyjęto: hk =
1,35 m





wysokość stopy: h = hk + W + 0.05 =



2,4 m














Ciężar stopy:










Gst = [L * B * W + a3 * b3 * (h - W)] * 24.0 * 1.1 =




394,37 kN













Ciężar gruntu na stopie:










Gg = (L * B - a3 * b3) * (h - W) * 18.0 * 1.3=



376,03 kN













Nacisk całkowity na podłoże gruntowe:










G = N + N' + Gs + Gst + Gg =


2988,9 kN




M = M - M' + T * h =

807,53 kNm





G1 = Gst + Gg =
770,40 kN















4.2. Sprawdzenie naprężeń pod stopą.





















Naprężenia dopuszczalne gruntu:


qgr = 240 kN/m2



qgr * 1.2 =
288,0 kN/m2






e = M / G =
0,27 m < L / 6 = 0,63 m














qmin = G / (B * L) * (1 - 6 * e / L) =


132,654471810331 kN/m2 < qgr * 1.2



qmax = G / (B * L) * (1 + 6 * e / L) =


330,031212400196 kN/m2 < qgr * 1.2



















-warunki są spełnione

























4.3. Obliczenie zbrojenia poziomego stopy na zginanie.





















Fmin = 0.0009 * 1.0 * h0 =

8,55 cm2















4.3.1. Kierunek równoległy do L (ABCD).





















q'r min = qmin - G1 / (L * B) =


73,03 kN/m2




q'r max = qmax - G1 / (L * B) =


270,402580821248 kN/m2















C = (L - a2) / 2 =
1,47 m






q'r śr = q' r max - [(q'r max - q'r min) * C] / (2 * L) =




232,225763891366 kN/m2


M = [q'r śr * C2 * (2 * B + b1)] / 6 =


602,179983831424 kNm




Sb = M / (1.0 * h02 * Rb) =

0,06


















0,97

















FaL = M / (z * h * Ra) =

7,39 cm2 < Fmin = 8,55 cm2












4.3.2. Kierunek równoległy do B (DCEF).





















q'r śr = (q'r max + q'r min) / 2 =


171,714210526316 kN/m2




M = q'r śr * [(B - b1)2 * (2 * L + a1) / 24] =



534,460480263158 kNm



Sb = M / (1.0 * h02 * Rb) =

0,05


















0,97

















FaB = M / (z * h * Ra) =

6,54 cm2 < Fmin = 8,55 cm2












4.3.3. Przyjęcie zbrojenia (na 1 mb).






















FaL = 8,55 cm2 12 f 10 FarzL = 9,42 cm2



FaB = 8,55 cm2 12 f 10 FarzB = 9,42 cm2












4.3.4. Sprawdzenie stopy na przebicie.





















q'r max * F Ł Rbz * bśr * h0




















bśr = (b1 + b3 + 0.2) / 2 =

0,65 m





x = (L - a1 - 2 * W) / 2 =

0,55 m





F = B * x =
1,87 m2







q'r max * F = 505,652826135734 kN < Rbz * bśr * h0 =
558,6 kN


















- warunek jest spełniony














4.4. Obliczenie zbrojenia kielicha stopy.




















4.4.1. Zbrojenie pionowe.





















M = 591,21861 kNm







N = 2127,78 kN



















e = M / N = 0,31 m > 0.3 * a3 =
0,303 m




d = a3 - e = 0,75 m







a = 0,04 m







ba = a3 - 2*a = 0,98 m

















Fa1 = [N * (e - a3 + d + 0.5 * ba)] / (Ra * ba) =



30,40 cm2













4.4.2. Zbrojenie poziome.





















Q = 49,5 kN








e = M / N = 0,31 m > b1 / 2 =
0,20 m



Mn = M + Q * hk - 0.7 * N * e =


184,51 kNm




Mk = 0.8 * (M + Q * hk - 0.5 * N * b1) =



185,990088 kNm > Mn


h0 = a3 - a =
1,02 m






Sb = Mn / (1.0 * h02 * Rb) =

0,015







__ ___









0,99

















Fa2 = Mn / (z * a3 * Ra) =

5,01 cm2















4.4.3. Przyjęcie zbrojenia.





















Fa1 = 30,40 cm2 12 f 18 FarzL = 30,54 cm2


Fa2 = 5,01 cm2 4 f 14 FarzB = 6,16 cm2

Sheet 5: BELKA
5.0. NOŚNOŚĆ BELKI PODSUWNICOWEJ TYPU KBP - 120/II.


























































































































































Dane:









bt = 50,0 cm
h = 120,0 cm



b't = 100,0 cm
g = 16,0 cm



t = 14,0 cm
t' = 18,0 cm



ts = 16,0 cm




















h1 = h - t - ts - t' = 72,0 cm
















o = (bt - g) /2 =
17,0 cm






o' = (b't - g) /2 =
42,0 cm

















cw = 11,5 cm cc = 7,5 cm cv = 11,5 cm













K2 = 16,0 MPa
n = Ev / Eb =
6,7



K'2 = 0,0 MPa







Eb = 27000 MPa







Ev = 180000 MPa


















11 splotów:
s = n1 * m1 + n2 * m2 =

1f5 + 11f5




średnica splotu:

d = 1,5 cm















Powierzchnia jednego splotu:









Fv1 = p * [n1(m1 / 2)2 + n2 * (m2 / 2)2] =



2,36 cm2














Powierzchnia całkowita splotów:









Fv = 11 * Fv1 =
25,92 cm2

















Powierzchnia betonu:









Fb = [bt * t + 0.5 * (bt + g) * ts + g * h1 + b't * t' ] - Fv









Fb = 4154,08186060788 cm2


















Powierzchnia przekroju sprowadzonego:









Fp = Fb + (n - 1) * Fv =

4301,0 cm2
















Moment bezwładności przekroju:









Sx1 = b't*t' (h - t'/2) + o'*ts (h1 + t + ts ) + o*ts (t + 1/3*ts) +









+ 0.5*t2 * bt + g (h1 + ts) ((h1 + ts)/2 + ts)









Sx1 = 362983 cm3


















Środek ciężkości:









y = Sx1 / Fb =
87,38 cm

















V = y = 87,38 cm







V' = h - y =
32,62 cm

















tśr = t + ts / 3 =
19,33 cm

















Moment bezwładności przekroju:









Jb = (g*h13)/12 + g*h1(h1/2 + t + ts - V)2 +



(bt*tśr3)/12 + bt*tśr (V - tśr/3)2




Jb = 7386520,32147941 cm4


















Wskaźnik wytrzymałości przekroju względem skrajnych włókien:









Wb = Jb / V' =
226440 cm3






W'b = Jb / V =
84534 cm3

















Sprowadzony wskaźnik wytrzymałości przekroju:




















 1,08
 1,03
















Wp = d * Wb =
244554,9572204 cm3






W'p = d' * W'b =
87069,547075388 cm3

















Środek ciężkości cięgien:









Sxv1 = 1Fv1*110cm+1*Fv1*98,5cm+1Fv1*53,5cm+1*Fv1*42cm =









= 1Fv1*30,5cm+3*Fv1*19cm+3Fv1*7,5cm =




975,46 cm3













yv =Sxv1 / Fv =
37,64 cm






ev = V - yv =
49,74 cm

















Sprawdzenie nośności belki:









- włókna górne:









(Nv / Fb) - (Nv * ev) / W'b + (Mg + Mp) / W'p Ł K2









- włókna dolne:









(Nv / Fb) - (Nv * ev) / Wb + (Mg + Mp) / Wp ł K'2




















Moment od ciężaru własnego:









L = 12,0 m







g = 170,74 kN - ciężar belki (poz. 1.1.3.)

















g0 = g / L =
14,23 kN/m






Mg = (g0 * L2) / 8 =

256,113 kNm
















Moment użytkowy:









Mp = 622,66 kNm
(poz 1.2.1.)
















Stal kat. II:
Rvk = 1471,0 MPa







 0,85

















Nw = 0.77 * Rvk * Fv =

2935,66989452678 kN





Nv = hv * Nw =
2495,31941034776 kN

















0.55 * Rvk * Fv =
2096,90706751913 kN < Nv = 2495,31941034776 kN



















-warunek jest spełniony















- włókna górne:









(Nv / Fb) - (Nv * ev) / W'b + (Mg + Mp) / W'p =



1,42 MPa < K2 = 16.0 MPa



- włókna dolne:









(Nv / Fb) - (Nv * ev) / Wb + (Mg + Mp) / Wp =



4,12 MPa > K'2 = 0.0 MPa



















-warunek na nośność belki jest spełniony



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
teoria2, Konstrukcje spr??one
KONSTRUKCJE?TONOWE spr czesc 1
konstrukcje spr one ci ga
Eurokod 3 Proj konstr stal Czesc 1 8 Projektowanie węzłów
KONSTR BETONOWE PROJ, Konstrukcje betonowe - projekt
Przeglad norm europejskich dot proj konstr geotechnicznych artykuł Geoinżynieria
Eurokod 3 Proj konstr stal Czesc 1 8 Projektowanie węzłów
konstrukcje 4 proj projekt 4 ks, temat&
konstrukcje 4 proj PROJEKT IV Soltysa, temat nr 6
konstrukcje 4 proj projekt 4
Dane do proj 2014 15 KONSTRUKCJE POWIERZCHNIOWE ZBIORNIK Dzienne
konstruowanieprogramównauczanial 2, Różne Spr(1)(4)
spr cw4, Podstawy konstrukcji maszyn(1)
05 proj zurawik, ZUT-Energetyka-inżynier, III Semestr, Podstawy konstrukcji maszyn I, Projekt
sprawko BiK, IŚ Tokarzewski 27.06.2016, IV semestr COWiG, Budownictwo i konstrukcje inżynierskie (Bu
konstrukcje 4 proj, projekt 4 ks, temat 28, Akademia Górniczo - Hutnicza
konstrukcje 4 proj, projekt 4

więcej podobnych podstron