-1-

Jarosław Kołodziej

Przykład 3

Zaprojektować ściskany mimośrodowo pręt siatki górnej przekrycia strukturalnego dla

następujących danych:

•

długość teoretyczna pręta

m

l

8

,

1

=

,

•

obliczeniowa siła ściskająca pręt

kN

N

100

=

,

•

obliczeniowy moment zginający pręt

kNm

M

8

,

1

=

,

•

stal: S355JR (18G2) =>

MPa

f

d

305

=

.

– przyjęto gorącowalcowaną rurę okrągłą Ø80/5 (krzywa wyboczeniowa a)

(

)

2

2

2

7

,

11

4

0

,

7

0

,

8

cm

A

=

−

⋅

=

π

(

)

4

4

4

20

,

83

64

0

,

7

0

,

8

cm

I

=

−

⋅

=

π

3

80

,

20

0

,

4

20

,

83

cm

W

=

=

cm

i

67

,

2

7

,

11

20

,

83

=

=

– klasa przekroju

84

,

0

305

/

215

/

215

=

=

=

d

f

ε

1

,

46

96

,

0

50

50

8

,

17

5

9

,

88

2

2

=

⋅

=

<

=

=

ε

t

b

=> klasa przekroju 1

– nośność obliczeniowa przekroju przy ściskaniu

kN

Af

N

d

Rc

9

,

356

5

,

30

7

,

11

0

,

1

=

⋅

⋅

=

=

ψ

– nośność obliczeniowa przekroju przy zginaniu

kNm

kNcm

Wf

M

d

R

244

,

6

4

,

634

5

,

30

80

,

20

0

,

1

=

=

⋅

⋅

=

=

ψ

– smukłość porównawcza

6

,

70

84

,

0

84

84

=

⋅

=

=

ε

λ

p

– długość wyboczeniowa pręta

m

l

l

e

8

,

1

=

=

– uogólniony parametr imperfekcji (krzywa wyboczeniowa

a)

2

=

n

-2-

Jarosław Kołodziej

– smukłość pręta

4

,

67

67

,

2

180

=

=

=

i

l

e

λ

– smukłość względna pręta

955

,

0

6

,

70

4

,

67

=

=

=

p

λ

λ

λ

– współczynnik wyboczeniowy

( )

(

)

739

,

0

955

,

0

1

1

2

1

4

1

2

=

+

=

+

=

−

−

n

n

λ

ϕ

– składnik poprawkowy

07

,

0

9

,

356

100

244

,

6

8

,

1

955

,

0

739

,

0

25

,

1

25

,

1

2

2

=

⋅

⋅

⋅

⋅

=

=

∆

Rc

R

N

N

M

M

λ

ϕ

– sprawdzenie warunku nośności

93

,

0

07

,

0

1

1

67

,

0

244

,

6

8

,

1

9

,

356

739

,

0

100

=

−

=

∆

−

<

=

+

⋅

=

+

Rc

Rc

M

M

N

N

ϕ