MiTR Projekt 2 A Banaś GiG III gr 1 niestacjonarne

Magazynowanie i transport ropy
Temat: Zaprojektować odcinek rurociągu dalekiego zasięgu
spełniającego postawione wymagania.
Adrian Banaś
WWNiG, GiG III rok
Gr.1
niestacjonarne
Projekt zawiera:
1. Wytyczne trasy rurociągu dalekiego zasięgu wraz z opisem.
2. Określenie minimalnej średnicy wewnętrznej rurociągu przy zadanej przepustowości.
3. Dobór gatunku stali rur przewodowych.
4. Określenie naprężenia w rurze rurociągu spowodowane ciśnienie wewnętrznym
tłoczonego medium.
5. Określenie minimalnej grubości ścianki rurociągu metodą stanów granicznych.
6. Obliczenie spadku ciśnienia w rurociągu (przepływ izotermiczny).
7. Określenie naprężenia w rurze rurociągu wywołane ciśnieniem zewnętrznym,
wyznaczenie maks. dopuszczalnej głębokości posadowienia rurociągu.
Założenia projektu:
Do rozważań wytrzymałościowych i hydraulicznych założymy, że projektowany odcinek jest:
- prostoliniowy;
- poziomy (początek i koniec znajdują się na tej samej wysokości);
- jednakowej średnicy i grubości;
- zamontowana armatura, zmiany kierunku itp. powodują zaniedbywalne opory ruchu;
- ulokowany w gruncie o jednakowych właściwościach (także współczynniki przewodzenia
ciepła);
- ulokowany w gruncie o jednakowej temperaturze wzdłuż całej trasy.
Dane projektowe:
Numer projektowy: n=2
Gęstość właściwa ropy naftowej w temp. 30oC: 5��5�_� = 820 [5�X�5�T�/5�Z�3]
2
Współczynnik lepkości kinematycznej w temp. 30oC: 5�c�5�_� = 5,1 " 10-5 [5�Z� ]
5�`�
Długość rurociągu: L=20 km
5�a�
Wydatek masowy przetłaczanej ropy naftowej: 5�@� = 2000 [5�Q�5�\�5�O�5�N�] = 23,15 [5�X�5�T�]
5�`�
Maksymalna prędkość przepływu ropy przez rurociąg: v=0,9 [m/s]
Ciśnienie wewnątrz rurociągu (ciśnienie tłoczenia ropy): P=3,3 [MPa]
Współczynnik warunków pracy rurociągu: m=0,8
Współczynnik parametrów wytrzymałościowych rurociągu: 5��5�Z� = 1,13
Współczynnik konsekwencji zniszczenia rurociągu: 5��5�[� = 1,03
Współczynnik obciążenia ciśnieniem wewnętrznym: 5��5�S� = 1,01
Współczynnik wytrzymałości spoiny w stosunku do obliczeniowej wytrzymałości
materiałowej: 5��5�`�5�]� = 0,9
Współczynnik korekcyjny: �=0,95
Współczynnik uwzględniający różnicę pomiędzy granicą odkształceń R i granicą rozerwania
e
R zależny od kategorii rurociągu: k=0,8
m
Współczynnik pulsacji: 5��5�]� = 1,0
1.Wytyczne trasy rurociągu dalekiego zasięgu wraz z opisem.
Projektowany rurociąg ma przebiegać od miejscowości Busko- Zdrój do miejscowości Żółcza.
Aączna długość rurociągu to 20km. Trasa rurociągu składa się z prostoliniowych odcinków, bez
charakterystycznych przegięć. Długość pierwszego odcinka rurociągu to 5,90km, jest to
odległość od Buska- Zdroju do miejscowości o nazwie Skotniki Małe. Kolejny odcinek ma
długość 8,18km, jego koniec znajduje się na południe od miejscowości Żuków, ostatni odcinek
rurociągu ma długość 5,92km.Na trasie rurociągu nie napotykamy jakiś szczególnych
przeszkód, brak na niej lasów, gór. Jedyną przeszkodą jaką musimy pokonać to trzy niewielkie
cieki wodne, o bardzo małej szerokości oraz kilka dróg lokalnych. Trasa rurociągu została
wytyczona tak aby na drodze rurociągu nie napotkać chroniony obiektów przyrody, ponieważ
czego niestety nie widać na rysunku zamieszczonym poniżej na północ od miejscowości
Owczary znajduje się Rezerwat Owczary oraz południowy-wschód od miejscowości Skotniki
Małe, mamy Rezerwat Kapturowa Góra. Wzdłuż całej trasy rurociągu występują pola uprawne,
co wiąże się z tym że przed przystąpieniem do realizacji projektu niezbędne będzie uzyskanie
zgód o właścicieli tych terenów na wykonywanie prac na ich posiadłościach
2. Określenie minimalnej średnicy wewnętrznej rurociągu.
5�Z� 5�a�
5�@� = = 2000 [ ]
5�a� 5�Q�5�\�5�O�5�N�
5�@� 23,15 5�Z�3
5�D� = = = 0,028 [ ]
5�� 820 5�`�
Określenie minimalnej średnicy wewnętrznej rurociągu na podstawie minimalnego
wymaganego wydatku tłoczenia ropy naftowej oraz maksymalnej prędkości przepływu. Po
przekształceniu wzoru na wydatek objętościowy przetłaczanej ropy otrzymamy wyrażenie na
minimalną średnicę wewnętrzną rurociągu
2
5�� " 5�Q�5�d�
5�D� = 5�c� " 5�4� = 5�c� " =
4
4 " 5�D� 4 " 0,028
"
"
5�Q�5�d�5�Z�5�V�5�[� = = = 0,199 [5�Z�]
5�� " 5�c� 3,14 " 0,9
Gdzie:
M masowy wydatek przepływu medium (ropy naftowej);
m masa przepływającego medium (ropy naftowej);
t czas przepływu masy m tłoczonego medium (ropy naftowej);
5�� gęstość właściwa tłoczonego medium (ropy naftowej);
Q wydatek objętościowy przepływu medium (ropy naftowej);
A pole wewnętrznego przekroju poprzecznego rurociągu;
v maksymalna prędkość przepływu medium przez rurociąg;
d średnica wewnętrzna rurociągu;
w
5�Q�5�d�5�Z�5�V�5�[� poszukiwana minimalna średnica wewnętrzna rurociągu.
3. Dobór gatunku stali i rur przewodowych.
Do wykonania rurociągu zostały wybrane rury do mediów o parametrach:
Gatunek Górna Wytrzymałość Średnica Grubość Średnica
stali granica na wewnętrzna ścianki zewnętrzna
plastyczności rozciąganie
R [MPa] R [MPa] d [m] g [m] d [m]
e m w s z
L290NB 290 415 0,35 0,0125 0,375
4. Określenie naprężenia w rurze rurociągu spowodowane ciśnienie
wewnętrznym tłoczonego medium.
Obliczenie parametrów 5�ż� 5�V� 5�ż�5�_�:
5�_�5�g�
5�ż� =
5�_�5�d�
Gdzie:
r promień zewnętrzny rurociągu [m];
z
r promień wewnętrzny rurociągu [m].
w
0,1875
5�ż� = = 1,07
0,175
5�_�5�g�
5�ż�5�_� =
5�_�
Gdzie:
r promień zewnętrzny rurociągu [m];
z
0,282
r odległość pkt. od osi rury r=5�Q�5�d�.5�Z�5�V�5�[� = = 0,141[5�Z�]
2 2
0,1875
5�ż�5�_� = = 1,33
0,141
Obliczenie naprężeń osiowych:
1
5��5�`� = 5�C� " [5�@�5�C�5�N�]
5�ż�2 - 1
Gdzie:
P nominalne ciśnienie wewnątrz rurociągu [MPa].
1
5��5�`� = 6,7 " = 46,238[5�@�5�C�5�N�]
1,072 - 1
Obliczenie naprężeń promieniowych w rurociągu na ściance wewnętrznej rury:
[ ]
5��5�_�.5�d� = -5�C� 5�@�5�C�5�N�
Gdzie:
P nominalne ciśnienie wewnątrz rurociągu
[ ]
5��5�_�.5�d� = -6,7 5�@�5�C�5�N�
Obliczenie naprężeń promieniowych w rurociągu na ściance zewnętrznej rury:
5��5�_�.5�g� = 0
Obliczenie naprężeń obwodowych w rurociągu na ściance wewnętrznej rury:
5�Q�5�d�2
5��5�\�.5�d� = 5�C� + 5�C� " [5�@�5�C�5�N�]
( )
2 " 5�T�5�`� " 5�Q�5�d� + 5�T�5�`�
Gdzie:
P nominalne ciśnienie wewnątrz rurociągu [MPa];
d wewnętrzna średnica rur [m];
w
g grubość ścianki [m].
s
0,3502
5��5�\�.5�d� = 6,7 + 6,7 " = 97,266[5�@�5�C�5�N�]
( )
2 " 0,0125 " 0,350 + 0,0125
Obliczenie naprężen obwodowych w rurociągu na ściance zewnętrznej rury:
5�Q�5�d�2
5��5�\�.5�g� = 5�C� " [5�@�5�C�5�N�]
( )
2 " 5�T�5�`� " 5�Q�5�d� + 5�T�5�`�
0,3502
5��5�\�.5�d� = 6,7 " = 90,566[5�@�5�C�5�N�]
( )
2 " 0,0125 " 0,350 + 0,0125
Obliczenie naprężeń osiowych w rurociągu:
5�Q�5�d�2
5��5�`� = 5�C� " [5�@�5�C�5�N�]
( )
4 " 5�T�5�`� " 5�Q�5�d� + 5�T�5�`�
0,3502
5��5�`� = 6,7 " = 45,283[5�@�5�C�5�N�]
( )
4 " 0,0125 " 0,350 + 0,0125
Obliczenie naprężeń zredukowanych w rurociągu na ściance zewnętrznej rury:
5�Q�5�d�2
5��5�g�5�_�,5�g� = "3 " 5�C� " [5�@�5�C�5�N�]
( )
4 " 5�T�5�`� " 5�Q�5�d� + 5�T�5�`�
0,3502
5��5�g�5�_�,5�g� = "3 " 6,7 " = 78,432[5�@�5�C�5�N�]
( )
4 " 0,0125 " 0,350 + 0,0125
Po przeanalizowaniu obliczeń powyżej widzimy że naprężenie spowodowane przepływającą
ropą są mniejsze od parametrów wytrzymałościowych dobranej rury. Na tej podstawie
można stwierdzić że do projektu została dobrana rura o odpowiednich parametrach.
5. Określenie minimalnej grubości ścianki rurociągu metodą stanów
granicznych.
Obliczenie zmodyfikowanej wytrzymałości na rozciąganie.
5�E�5�Z� " 5�Z�
5�S�5�Q� =
5��5�Z� " 5��5�[�
Gdzie:
R minimalna wytrzymałość stali lub połączeń spawanych na rozciąganie,
m
M współczynnik warunków pracy rurociągu zwykle m = 0,6-0,9,
5��5�Z� współczynnik parametrów wytrzymałościowych rurociągu zwykle dla rurociągów
naziemnych 5��5�Z�= 1,1-1,2, dla rurociągów podziemnych 5��5�Z� = 1,34-1,55,
5��5�[� współczynnik konsekwencji zniszczenia rurociągu zwykle 5��5�[� = 1-1,1
415 " 0,8
5�S�5�Q� = = 285,248[5�@�5�C�5�N�]
1,13 " 1,03
Obliczenie minimalnej grubości ścianki metodą stanów granicznych:
I stan graniczny
- Jednoosiowy stan naprężeń
5��5�S� " 5�]� " 5�Q�5�g�
5�T�5�`� =
2 " (5�S�5�Q� " 5��5�`�5�]� " 5��5�]� + 5��5�S� " 5�]�)
gdzie
5��5�S� współczynnik obciążenia ciśnieniem wewnętrznym zwykle przyjmuje się 5��5�S� = 1-1,15,
p nominalnie ciśnienie wewnątrz rurociągu [-],
d zewnętrzna średnica rury [m],
z
f zmodyfikowana wytrzymałość na rozciąganie [MPa],
d
5��5�`�5�]� współczynnik wytrzymałości spoiny w stosunku do obliczeniowej wytrzymałości
materiałowej,
5��5�]� współczynnik pulsacji,
5��5�S� współczynnik obciążenia ciśnieniem wewnętrznym.
1,01 " 6.7 " 0,375
[ ]
5�T�5�`�1 = = 4,82 " 10-3 5�Z�
( )
2 " 285,248 " 0,9 " 1,0 + 1,01 " 6,7
-Dwuosiowy stan naprężeń:
3 5��5�`� 1 5��5�`�
y�1 = "1 - " ( )2 - "
4 5�S�5�Q� 2 5�S�5�Q�
3 46,238 1 46,238
"
y�1 = 1 - " ( )2 - " = 0,909
4 285,248 2 285,248
Gdzie:
y�1 - parametr uwzględniający dwuosiowy stan naprężeń,
5��5�`� - naprężenie osiowe w rurociągu [MPa],
5�S�5�Q� zmodyfikowana wytrzymałość na rozciąganie [MPa].
5��5�S� " 5�]� " 5�Q�5�g�
5�T�5�`�2 = [5�Z�]
2 " (y�1 " 5�S�5�Q� " 5��5�`�5�]� " 5��5�]� + 5��5�S� " 5�]�)
1,01 " 6.7 " 0,375
5�T�5�`�2 = = 5,436 " 10-3[5�Z�]
2 " (0,909 " 285,248 " 0,9 " 1,0 + 1,01 " 6,7)
5�Z�5�Z�
Liniowa prędkość korozji: 0,05 � 1
5�_�5�\�5�X�
Po 50 latach eksploatacji rurociągu 5mm korozji.
5�T�5�`� = 5,436 " 10-3 + 5 " 10-3 = 10,436 " 10-3[5�Z�] wartość ta jest mniejsza od wybranego,
więc dobrze dobrano grubość ścianki rurociągu.
Ponadto przy doborze grubości ścianki należy spełnić dodatkowe warunki techniczne:
1
5�T�5�`� e" {140 " 5�Q�5�g�
45�Z�5�Z�
1
5�T�5�`� e" {140 " 0,375 = 2,6[5�Z�5�Z�]
45�Z�5�Z�
- Jednoosiowy układ naprężeń
Warunek: 5��5�\� d" 5�S�5�Q�
( - 2 " 5�T�5�`�
5�Q�5�g� )
5��5�\� = 5��5�S� " 5�]� " [5�@�5�C�5�N�]
2 " 5�T�5�`�
( - 2 " 0,0125
0,375 )
5��5�\� = 1,01 " 6,7 " = 94,738[5�@�5�C�5�N�]
2 " 0,0125
Sprawdzenie warunku:
[ ] [ ]
94,738 5�@�5�C�5�N� d" 285,248 5�@�5�C�5�N� - 5�d�5�N�5�_�5�b�5�[�5�R�5�X� 5�g�5�\�5�`�5�a�5�N�ł 5�`�5�]�5�R�ł5�[�5�V�5�\�5�[�5�f�
- Dwuosiowy układ naprężeń
Warunek: 5��5�\� d" y�1 " 5�S�5�Q�
( - 2 " 0,0125
0,375 )
5��5�`� = 1,01 " 6,7 " = 47,369[5�@�5�C�5�N�]
4 " 0,0125
Sprawdzenie warunku:
y�1 " 5�S�5�Q� = 0,909 " 285,248 = 234,747[5�@�5�C�5�N�]
[ ] [ ]
47,369 5�@�5�C�5�N� d" 234,747 5�@�5�C�5�N� - 5�d�5�N�5�_�5�b�5�[�5�R�5�X� 5�g�5�\�5�`�5�a�5�N�ł 5�`�5�]�5�R�ł5�[�5�V�5�\�5�[�5�f�
Warunek:
5�E�5�R�
e" 0,75
5�E�5�Z�
Sprawdzenie warunku:
290
= 0,698 - 5�d�5�N�5�_�5�b�5�[�5�R�5�X� 5�[�5�V�5�R� 5�g�5�\�5�`�5�a�5�N�ł 5�`�5�]�5�R�ł5�[�5�V�5�\�5�[�5�f�, 5�[�5�N�5�Y�5�R�ż5�f� 5�`�5�]�5�_�5�N�5�d�5�Q�5�g�5�V�ć 5�<�5�<� 5�`�5�a�5�N�5�[� 5�T�5�_�5�N�5�[�5�V�5�P�5�g�5�[�5�f�
415
II stan graniczny
- Jednoosiowy stan naprężeń
5��5�S� " 5�C� " 5�Q�5�g�
5�T�5�`�1 = [5�Z�]
�
2 " (� " 5�S�5�Q� " 5��5�`�5�]� " 5��5�]� + 5��5�S� " 5�C�)
1,01 " 6,7 " 0,375
5�T�5�`�1 = = 5,69 " 10-3[5�Z�]
0,8
2 " (0,95 " 285,248 " 0,9 " 1,0 + 1,01 " 6,7)
5��5�S� - współczynnik obciążenia ciśnieniem wewnętrznym,
P nominalne ciśnienie wewnątrz rurociągu [MPa],
� - współczynnik uwzględniający różnicę pomiędzy granicą odkształceń R i granicą rozerwania R ,
e m
� - współczynnik korekcyjny,
d zewnętrzna średnica rury,
z
f - zmodyfikowana wytrzymałość na rozciąganie [MPa],
d
5��5�`�5�]� - współczynnik wytrzymałości spoiny w stosunku do obliczeniowej wytrzymałości
materiałowej,
5��5�]� - współczynnik pulsacji,
5��5�S� współczynnik obciążenia ciśnieniem wewnętrznym.
- Dwuosiowy stan naprężeń
3 5��5�`� 1 5��5�`�
y�2 = - " (� )2 - "
"1
4
" 5�S�5�Q� 2 � " 5�S�5�Q�
� �
3 46,238 1 46,238
y�2 = - " ( )2 - " = 0,889
"1
0,8 0,8
4 2
" 285,248 " 285,248
0,95 0,95
5��5�S� " 5�C� " 5�Q�5�g� 1,01 " 6,7 " 0,375
5�T�5�`�2 = =
�
0,8
2 " (y�2 " " 5�S�5�Q� " 5��5�`�5�]� " 5��5�]� + 5��5�S� " 5�C�)
2 " (0,889 " " 285,248 " 0,9 " 1,0 + 1,01 " 6,7
�
0,95
= 6,38 " 10-3[5�Z�]
Po uwzględnieniu poprawki na korozję: 5�T�5�`� = 6,38 " 10-3 + 5 " 10-3 = 11,38 " 10-3
- Jednoosiowy układ naprężeń
�
Warunek: 5��5�\� d" " 5�S�5�Q�
�
( - 2 " 5�T�5�`�
5�Q�5�g� )
5��5�\� = 5��5�S� " 5�]� " [5�@�5�C�5�N�]
2 " 5�T�5�`�
( - 2 " 0,0125
0,375 )
5��5�\� = 1,01 " 6,7 " = 94,738[5�@�5�C�5�N�]
2 " 0,0125
Sprawdzenie warunku:
� 0,8
" 5�S�5�Q� = " 258,248 = 217,472[5�@�5�C�5�N�]
� 0,95
[ ] [ ]
94,738 5�@�5�C�5�N� d" 217,472 5�@�5�C�5�N� - 5�d�5�N�5�_�5�b�5�[�5�R�5�X� 5�g�5�\�5�`�5�a�5�N�ł 5�`�5�]�5�R�ł5�[�5�V�5�\�5�[�5�f�
- Dwuosiowy układ naprężeń
�
Warunek: 5��5�\� d" y�2 " " 5�S�5�Q�
�
( - 2 " 5�T�5�`�
5�Q�5�g� )
5��5�\� = 5��5�S� " 5�]� " [5�@�5�C�5�N�]
4 " 5�T�5�`�
( - 2 " 0,0125
0,375 )
5��5�\� = 1,01 " 6,7 " = 47,369[5�@�5�C�5�N�]
4 " 0,0125
Sprawdzenie warunku:
� 0,8
y�2 " " 5�S�5�Q� = 0,889 " " 258,248 = 193,333[5�@�5�C�5�N�]
� 0,95
[ ] [ ]
47,369 5�@�5�C�5�N� d" 193,333 5�@�5�C�5�N� - 5�d�5�N�5�_�5�b�5�[�5�R�5�X� 5�g�5�\�5�`�5�a�5�N�ł 5�`�5�]�5�R�ł5�[�5�V�5�\�5�[�5�f�
6. Obliczenie spadku ciśnienia w rurociągu.
Obliczenie średniej liniowej prędkości przepływu ropy:
5�D� 4 " 5�D�
5�b� = =
5�4�
5�� " 5�Q�5�d�2
4 " 0,028 5�Z�
5�b� = = 0,291[ ]
3,14 " 0,352 5�`�
Obliczenie Liczby Reynoldsa:
5�b� " 5�Q�5�d�
5�E�5�R� =
5�c�
0,291 " 0,35
5�E�5�R� = = 1997,058
5,1 " 10-5
Re = 1997,058 -> przepływ laminarny
Obliczenie współczynnika oporu przepływu:
64
= = 0,032
5�E�5�R�
Obliczenie spadku ciśnienia w rurociągu:
5�b�2 " 5�?� " 5��5�_�
"5�]� = 5�]�1 - 5�]�2 = "
2 " 5�Q�5�d�
0,2912 " 20000 " 820
"5�]� = 0,032 " = 0,06349 [5�@�5�C�5�N�]
2 " 0,35
L długość odcinka rurociągu
Obliczony spadek ciśnienia jest mniejszy od ciśnienia tłoczenia ropy, dzięki czemu nie będzie
problemów z przetłoczeniem ropy
7.Określenie naprężenia w rurze rurociągu wywołane ciśnieniem
zewnętrznym, wyznaczenie maks. dopuszczalnej głębokości
posadowienia rurociągu.
Obliczenie ciśnienia krytycznego, które powoduje spłaszczenie przekroju rurociągu:
2 " 5�8� 5�T�5�`�
5�C�5�X�5�_�5�f�5�a� = " ( )3[5�@�5�C�5�N�]
1 - 5�c�2 5�Q�5�`�5�_�
Gdzie:
E moduł Younga dla materiału rury [MPa],
5�c� współczynnik Poissona dla stali,
5�T�5�`� grubość ścianki [m],
5�Q�5�`�5�_� średnia średnica rury [m].
5�Q�5�d� + 5�Q�5�g� 0,35 + 0,375
[ ]
5�Q�5�`�5�_� = = = 0,363 5�Z�
2 2
3
2 " 2,1 " 105 0,0125
5�C�5�X�5�_�5�f�5�a� = " ( ) = 18,845[5�@�5�C�5�N�]
1 - 0,32 0,363
Obliczenie dopuszczalnego ciśnienia zewnętrznego:
Pkryt
Pz d"
5
Pkryt ciśnienie krytyczne powodujące spłaszczenie rurociągu.
18,845
Pz d"
5
Pz d" 3,769[5�@�5�C�5�N�]
Obliczenie naprężeń pionowych w gruncie:
5��5�g� = 5��5�`�5�_� " 5�T� " !5�`�5�_�[5�@�5�C�5�N�]
5��5�g� = 2000 " 9,80665 " 0,5 = 0,0098[5�@�5�C�5�N�]
Gdzie
5��5�`�5�_� średnia gęstość właściwa nadkładu [kg/m3],
5�T� przyspieszenie ziemskie [m/s2],
!5�`�5�_� średnia wysokość nadkładu [m].
Obliczenie naprężeń poziomych w gruncie:
5��5�e� = 5��5�f� = 5�X� " 5��5�g�
Gdzie:
k współczynnik bocznego nacisku,
5��5�g� naprężenie pionowe w gruncie [MPa].
5�c� 0,3
5�X� = = = 0,429
1 - 5�c� 1 - 0,3
[ ]
5��5�e� = 5��5�f� = 0,429 " 0,0098 = 0,0042 5�@�5�C�5�N�
Lp. d g d h 5��5�3� 5��5�1�, 5��5�2� P P /5 5��5�3�OK.?
w s sr sr kryt kryt
- mm mm mm m MPa MPa MPa MPa tak/nie
1 350 12,5 363 0,5 0,0098 0,0042 18,845 3,769 tak
2 350 12,5 363 0,8 0,016 0,0067 18,845 3,769 tak
3 350 12,5 363 1,0 0,02 0,0084 18,845 3,769 tak
4 350 12,5 363 1,2 0,024 0,01 18,845 3,769 tak
5 350 12,5 363 1,5 0,029 0,013 18,845 3,769 tak
6 350 12,5 363 2,0 0,039 0,017 18,845 3,769 tak
7 350 12,5 363 3,0 0,059 0,025 18,845 3,769 tak
8 350 12,5 363 5,0 0,098 0,042 18,845 3,769 tak
9 350 12,5 363 8,0 0,157 0,067 18,845 3,769 tak
10 350 12,5 363 10,0 0,196 0,084 18,845 3,769 tak
11 350 12,5 363 20 0,392 0,168 18,845 3,769 tak
12 350 12,5 363 50 0,981 0,42 18,845 3,769 tak
13 350 12,5 363 100 1,961 0,841 18,845 3,769 tak
14 350 12,5 363 200 3,923 1,681 18,845 3,769 nie
15 350 12,5 363 500 9,807 4,203 18,845 3,769 nie
Obliczenie maksymalnej głębokości posadowienia rurociągu bez zmian przekroju:
5��5�g� = 5��5�`�5�_� " 5�T� " !5�Z�5�N�5�e�[5�@�5�C�5�N�]
18,845 " 106
!5�Z�5�N�5�e� = = 960,827[5�Z�]
2000 " 9,80665

Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
MiTR Projekt 1 A B GiG III gr 1 niestacjonarne
Analiza i projektowanie strukturalne Wydanie III
Temat I projektu KBI sem III
Zarzadzanie projektami IT Wydanie III zarit3
UWM Zadanie opr projektu osnowy byłej III klasy z literaturą
MiTR Projekt 2 KP
Temat III projektu KBI sem III
III gr
projekt TiTB Katarzyna Augustyn gr I
I stp pr z III r gr 1 2
analiza kationów III gr (2)
Program III Kongresu Planowania i Projektowania Przestrzeni Miejskiej

więcej podobnych podstron