PODSTAWY ELEKTROENERGETYKI
CZ
ŚĆ 6
CIEPLNE ODDZIAA
YWANIE PR
DÓW ROBOCZYCH
REGULACJA NAPI
CIA
KRYTERIA DOBORU PRZEWODÓW
CIEPLNE ODDZIAA
YWANIE PR DÓW ROBOCZYCH
CIEPLNE ODDZIAA
YWANIE PR
DÓW ROBOCZYCH
CIEPLNE ODDZIAA
YWANIE PR DÓW ROBOCZYCH
CIEPLNE ODDZIAA
YWANIE PR
DÓW ROBOCZYCH
Bilans cieplny przewodu w stanie nieustalonym (1)
Bilans cieplny przewodu w stanie nieustalonym (1)
Bilans cieplny przewodu w stanie nieustalonym (1)
Bilans cieplny przewodu w stanie nieustalonym (1)
Bilans cieplny nagrzewajÄ…cego siÄ™ przewodu wyra\
a równanie:
Q = Qak +Qodd
Ciepło wydzielające się w przewodzie w postaci strat energii:
Q = q dt
q - ilość ciepła, wytworzona w przewodzie o długości 1 m w ciągu 1 s, w J/(ms),
dt - elementarny czas nagrzewania w s.
Ciepło akumulowane w przewodzie:
Qak = c gd"Ń
"Ń
"Ń
"Ń
c - ciepło właściwe materiału przewodowego, w J/(Kkg),
g - masa przewodu o długości 1 m, w kg/m,
d"Ń - elementarny przyrost temperatury przewodu w czasie dt, w K.
"Ń
"Ń
"Ń
Ciepło oddawane do otoczenia przez przewód:
Qodd = ąF"Ńdt
ą "Ń
ą "Ń
ą "Ń
ą - wypadkowy współczynnik wymiany ciepła określający ilość ciepła oddawanego przez przewód
Ä…
Ä…
Ä…
(przez przewodnictwo, konwekcjÄ™ i promieniowanie) w jednostce czasu na jednostkÄ™ powierzchni
przewodu, przy ró\
nicy temperatur przewodu i otoczenia 1 K, w W/(m2K4),
F - jednostkowa powierzchnia zewnętrzna przewodu w m2/m (powierzchnia przewodu o długości 1 m).
2
1
CIEPA
O WYDZIELANE W PRZEWODZIE GOA
YM
CIEPA
O WYDZIELANE W PRZEWODZIE GOA
YM
CIEPA
O WYDZIELANE W PRZEWODZIE GOA
YM
CIEPA
O WYDZIELANE W PRZEWODZIE GOA
YM
J e d n o s t k o w a i l o ś ć c i e p ł a q wydzielającego się
w przewodzie pod wpływem przepływającego przez ten przewód
prądu elektrycznego, podawana w J/(sm), jest określona wzorem:
2
q = I RŃ
Ń
Ń
Ń
I - płynący przez przewód prąd o stałej w czasie wartości skutecznej, w A,
RŃ - rezystancja jednostkowa przewodu w temperaturze Ń, w &!/m.
Ń
Ń
Ń
RŃ = Rod [1 + ąR (Ń - Ńod )]
ą Ń Ń
ą Ń Ń
ą Ń Ń
Ń
Ń
Ń
Rod - rezystancja jednostkowa przewodu w temperaturze odniesienia Ńod dla prądu
przemiennego, w &!/m,
ąR - względny termiczny współczynnik przyrostu rezystancji przewodu w 1/K,
Ä…
Ä…
Ä…
dla przewodów aluminiowych 0,00403 1/K, a dla przewodów miedzianych
0,00393 1/K,
Ń - temperatura rzeczywista przewodu w oC,
Ń
Ń
Ń
Ńod - temperatura odniesienia (najczęściej Ńod = 20 oC), w oC.
Ń
Ń
Ń
3
CIEPLNE ODDZIAA
YWANIE PR DÓW ROBOCZYCH
CIEPLNE ODDZIAA
YWANIE PR
DÓW ROBOCZYCH
CIEPLNE ODDZIAA
YWANIE PR DÓW ROBOCZYCH
CIEPLNE ODDZIAA
YWANIE PR
DÓW ROBOCZYCH
Równanie krzywej nagrzewania i stygni cia
Równanie krzywej nagrzewania i stygnięcia
Równanie krzywej nagrzewania i stygni cia
Równanie krzywej nagrzewania i stygnięcia
t t
ëÅ‚ öÅ‚
- -
÷Å‚
T T
"Ń = "Ńust ìÅ‚1 -e + "Ńpocz e
"Ń "Ń "Ń
"Ń "Ń "Ń
"Ń "Ń "Ń
ìÅ‚ ÷Å‚
íÅ‚ Å‚Å‚
cg
gdzie: T = jest cieplną stałą czasową, w s.
Ä…F
Ä…
Ä…
Ä…
Cieplna stała czasowa jest równa stosunkowi pojemności cieplnej przewodu cg do jego
zdolności oddawania ciepła ąF . Podaje czas potrzebny do uzyskania przez przewód
Ä…
Ä…
Ä…
ustalonego przyrostu temperatury "Ńust przy zało\
eniu, \
e ciepło wytwarzane w
przewodzie nie jest oddawane do otoczenia (nagrzewanie adiabatyczne).
PrzyjmujÄ…c, \
e w chwili początkowej nagrzewania przewodu jego temperatura była równa
temperaturze otoczenia ("Ńpocz= 0) i podstawiając t = T otrzymuje się:
1
öÅ‚
"Ń = "Ńust ëÅ‚1 - ÷Å‚
"Ń "Ń "Ń
"Ń "Ń =0,632 "Ńust
"Ń "Ń "Ń
"Ń
ìÅ‚
e
íÅ‚ Å‚Å‚
Wynika stÄ…d, \
e jeśli przewód nagrzewa się, oddając jednocześnie ciepło do otoczenia, to
po upływie czasu t = T przyrost jego temperatury osiąga wartość 63,2 % wartości
przyrostu temperatury, odpowiadajÄ…cego stanowi cieplnie ustalonemu
4
2
PRZEBIEG NAGRZEWANIA I STYGNI CIA PRZEWODU
PRZEBIEG NAGRZEWANIA I STYGNI
CIA PRZEWODU
PRZEBIEG NAGRZEWANIA I STYGNI CIA PRZEWODU
PRZEBIEG NAGRZEWANIA I STYGNI
CIA PRZEWODU
5
PRZEBIEG NAGRZEWANIA PRZEWODU PRZY "Ń
PRZEBIEG NAGRZEWANIA PRZEWODU PRZY "Ńpocz= 0
PRZEBIEG NAGRZEWANIA PRZEWODU PRZY "Ń
PRZEBIEG NAGRZEWANIA PRZEWODU PRZY "Ń
6
3
PRZEBIEG NAGRZEWANIA PRZEWODU PRZY "Ń
PRZEBIEG NAGRZEWANIA PRZEWODU PRZY "Ńpocz> 0
PRZEBIEG NAGRZEWANIA PRZEWODU PRZY "Ń
PRZEBIEG NAGRZEWANIA PRZEWODU PRZY "Ń
7
PRZEBIEG NAGRZEWANIA PRZEWODU
PRZEBIEG NAGRZEWANIA PRZEWODU
PRZEBIEG NAGRZEWANIA PRZEWODU
PRZEBIEG NAGRZEWANIA PRZEWODU
OBCI
śONEGO PR
DAMI O RÓśNYCH WARTOŚCIACH
OBCI ONEGO PR DAMI O RÓśNYCH WARTO CIACH
OBCI
śONEGO PR DAMI O RÓ NYCH WARTO CIACH
OBCI ONEGO PR
DAMI O RÓ NYCH WARTOŚCIACH
8
4
REGULACJA POZIOMÓW NAPI (1)
REGULACJA POZIOMÓW NAPI
Ć (1)
REGULACJA POZIOMÓW NAPI (1)
REGULACJA POZIOMÓW NAPI
Ć (1)
Sposoby regulacji poziomów napięć w sieci:
Sposoby regulacji poziomów napięć w sieci:
regulacja napięć w węzłach elektrownianych,
wprowadzenie napięć dodawczych przez zmianę przekładni transformatorów,
zmianę rozpływu mocy biernej (kompensację mocy biernej).
Regulacja napięć w węzłach elektrownianych jest realizowana przez:
Regulacja napięć w węzłach elektrownianych
" zmianÄ™ prÄ…du wzbudzenia generatora,
" zmianę prądu wzbudzenia generatora i zmianę przekładni (pod obcią\
eniem) transformatora
blokowego.
W KSE generatory o mocy od 200 MW współpracują z siecią za pośrednictwem transformatora
blokowego o stałej przekładni. Regulacja napięcia w węzłach elektrownianych powinna spełniać cel:
techniczny  utrzymanie napięcia we wszystkich węzłach sieci w dopuszczalnym przedziale,
ekonomiczny  minimalizacjÄ™ kosztu strat mocy czynnej.
Realizacja tych celów wymaga zwykle, aby napięcia w węzłach elektrownianych były
utrzymywane w pobli\
u najwy\
szego dopuszczalnego roboczego napięcia sieci wynoszącego:
dla sieci 400 kV  420 kV,
dla sieci 220 kV  245 kV,
dla sieci 110 kV  123 kV.
10
REGULACJA POZIOMÓW NAPI (2)
REGULACJA POZIOMÓW NAPI
Ć (2)
REGULACJA POZIOMÓW NAPI (2)
REGULACJA POZIOMÓW NAPI
Ć (2)
Regulacja napięć przez zmianę przekładni transformatora
Regulacja napięć przez zmianę przekładni transformatora
UGN NGN
Przekładnia transformatora:
n = =
UDN NDN
N  liczba zwojów danego uzwojenia
Cel regulacji: przy zadanym napięciu strony GN uzyskać odpowiednią wartość napięcia
strony DN
NDN
UDN = UGN
NGN
Regulacja napięcia polega na zmianie liczby czynnych zwojów w jednym z uzwojeń transformatora,
a więc na zmianie jego przekładni. Urządzenie umo\
liwiające wykonanie tej czynności,
tzw. przełącznik zaczepów, znajduje się po stronie GN (ze względu na mniejszą wartość prądu
ni\
po stronie DN).
Zmniejszanie liczby czynnych zwojów uzwojenia GN powoduje wzrost napięcia strony DN,
zaś zwiększanie liczby czynnych zwojów jego spadek.
11
5
REGULACJA POZIOMÓW NAPI (3)
REGULACJA POZIOMÓW NAPI
Ć (3)
REGULACJA POZIOMÓW NAPI (3)
REGULACJA POZIOMÓW NAPI
Ć (3)
Regulacja napięć przez zmianę przekładni transformatora mo\
e odbywać się:
Regulacja napięć przez zmianę przekładni transformatora mo\
e odbywać się:
w stanie beznapięciowym (po odłączeniu transformatora od sieci)
Taki sposób regulacji stosuje się w transformatorach SN/nN.
Jego celem jest skompensowanie spadków napięć w sieci SN.
Spotyka się następujące układy zaczepów regulacyjnych
(w % napięcia znamionowego strony GN):
(Ä… 5; Ä… 2,5; 0), (Ä… 5; 0), (- 7,5; - 5; Ä… 2,5; 0), (-10; Ä… 5; 0),
przy czym zaczep  0 odpowiada przekładni znamionowej.
Regulację prowadzi się w taki sposób, \
e
w transformatorach znajdujÄ…cych siÄ™ blisko
stacji 110 kV/SN ustawia siÄ™ zaczepy obni\
ajÄ…ce
napięcie (dodatnie), a w transformatorach umieszczonych
w głębi sieci SN  zaczepy podwy\
szające napięcie (ujemne).
pod obciÄ…\
eniem (podczas normalnej pracy transformatora)
Ten sposób regulacji przeprowadza się za pomocą transformatorów 110 kV/SN.
Jego celem jest utrzymanie poziomu napięcia na szynach rozdzielni SN w zadanych granicach,
przy zmieniajÄ…cym siÄ™ obciÄ…\
eniu (a więc i spadkach napięć) w sieci.
Zakres regulacji jest stosunkowo szeroki i na ogół symetryczny.
Najczęściej spotykane zakresy regulacji to: ą 9 x 1,11 %, ą 12 x 1,33 %, ą 6 x 1,67 %.
Odpowiada to zakresowi regulacji: Ä… 10 %, Ä… 16 %, Ä… 10 %.
12
REGULACJA POZIOMÓW NAPI (4)
REGULACJA POZIOMÓW NAPI
Ć (4)
REGULACJA POZIOMÓW NAPI (4)
REGULACJA POZIOMÓW NAPI
Ć (4)
110 kV 20 kV 20 kV 0,4 kV
a)
Spadki napięć w sieci w szczycie
b)
obciÄ…\
enia bez regulacji (zerowe zaczepy
5 %
transformatorów 110 kV/SN i SN/nN
5 %
20 %
4 %
6 %
Spadki napięć w sieci w szczycie obcią\
enia
-10 %
c)
z regulacją (zaczepy transformatorów:
6 %
5 % 4 % -5 % 5 %
-10 % - 110 kV/SN; - 5 % - SN/nN)
Wzrost napięć w sieci nieobcią\
onej z
5 %
regulacją (zaczepy transformatorów:
-15 %
-10 %
-10 % - 110 kV/SN; - 5 % - SN/nN)
d)
Wzrost napięć w sieci nieobcią\
onej z
-5 %
e) regulacją (zaczepy transformatorów:
0 % - 110 kV/SN; - 5 % - SN/nN)
13
6
REGULACJA POZIOMÓW NAPI (5)
REGULACJA POZIOMÓW NAPI
Ć (5)
REGULACJA POZIOMÓW NAPI (5)
REGULACJA POZIOMÓW NAPI
Ć (5)
Spadek napięcia jest określony zale\
nością:
PR + QX
"U =
Un
z której wynika, \
e je\
eli zmniejszy się wartość mocy biernej przesyłanej siecią, to spadek
napięcia równie\
się zmniejszy. Regulacja napięć poprzez zmianę rozpływu mocy biernej
(tzw. kompensacja mocy biernej) polega właśnie na zmianie spadków napięć na skutek
zmiany wartości mocy biernej przesyłanej siecią.
Do kompensacji mocy biernej stosuje siÄ™:
baterie kondensatorów,
silniki i kompensatory synchroniczne.
Zasada regulacji napięcia przez zmianę rozpływu
mocy biernych:
"U f  spadek napięcia w linii bez kondensatora,
"Uf  spadek napięcia w linii z kondensatorem
14
KRYTERIA DOBORU PRZEWODÓW
KRYTERIA DOBORU PRZEWODÓW
KRYTERIA DOBORU PRZEWODÓW
KRYTERIA DOBORU PRZEWODÓW
Dobór przewodów i kabli sprowadza się do określenia:
Dobór przewodów i kabli sprowadza się do określenia:
A  wymaganej obudowy przewodu (typu),
B  napięcia znamionowego,
C  materiału \
ył,
D  przekroju \
ył.
Kryteria doboru przekroju przewodów:
a) obciÄ…\
alności prądowej długotrwałej,
b) obciÄ…\
alności prądowej zwarciowej,
c) dopuszczalnego maksymalnego spadku napięcia,
d) wytrzymałości mechanicznej,
e) unifikacji,
f) skuteczności ochrony przeciwpora\
eniowej,
g) ulotu,
h) ekonomicznej gęstości prądu.
15
7
TEMPERATURY GRANICZNE DOPUSZCZALNE
TEMPERATURY GRANICZNE DOPUSZCZALNE
TEMPERATURY GRANICZNE DOPUSZCZALNE
TEMPERATURY GRANICZNE DOPUSZCZALNE
o
o
PRZEWODÓW I KABLI ELEKTROENERGETYCZNYCH (W C)
PRZEWODÓW I KABLI ELEKTROENERGETYCZNYCH (W oC)
PRZEWODÓW I KABLI ELEKTROENERGETYCZNYCH (W C)
PRZEWODÓW I KABLI ELEKTROENERGETYCZNYCH (W oC)
T e m p e r a t u r a g r a n i c z n a
przewodu jest to najwy\
sza
dopuszczalna temperatura pracy
przewodu.
Rozró\
nia się dwie wartości
temperatury granicznej:
a) temperaturÄ™ granicznÄ…
dopuszczalną długotrwale
Ńdd,
Ń
Ń
Ń
b) temperaturÄ™ granicznÄ…
dopuszczalnÄ… przy zwarciu
Ńdz.
Ń
Ń
Ń
16
o
o
OBLICZENIOWE TEMPERATURY OTOCZENIA (W C)
OBLICZENIOWE TEMPERATURY OTOCZENIA (W oC)
OBLICZENIOWE TEMPERATURY OTOCZENIA (W C)
OBLICZENIOWE TEMPERATURY OTOCZENIA (W oC)
T e m p e r a t u r a
o t o c z e n i a Ńot jest to
Ń
Ń
Ń
temperatura najbli\
szej strefy
środowiska otaczającego
przewód (lub kabel), w której
nie występuje praktycznie
dostrzegalny wpływ ciepła
wydzielajÄ…cego siÄ™ w
obciÄ…\
onym przewodzie
(kablu). Przy wyznaczaniu
dopuszczalnej obciÄ…\
alności
prÄ…dowej przewodu korzysta
siÄ™ z tzw. obliczeniowej
temperatury otoczenia,
właściwej dla danego
środowiska pracy przewodu.
17
8
PR
D DOPUSZCZALNY DA
UGOTRWALE
PR D DOPUSZCZALNY DA
UGOTRWALE
PR
D DOPUSZCZALNY DA
UGOTRWALE
PR D DOPUSZCZALNY DA
UGOTRWALE
PRZEWODÓW GOA
YCH I IZOLOWANYCH
PRZEWODÓW GOA
YCH I IZOLOWANYCH
PRZEWODÓW GOA
YCH I IZOLOWANYCH
PRZEWODÓW GOA
YCH I IZOLOWANYCH
Przy wyznaczaniu obciÄ…\
alności dopuszczalnej przewodu prądem elektrycznym korzysta się z
przyrostu temperatury dopuszczalnego długotrwale "Ńdd, rozumianego jako ró\
nica temperatury
"Ń
"Ń
"Ń
dopuszczalnej długotrwale i obliczeniowej temperatury otoczenia przewodu (w K):
"Ńdd = Ńdd - Ńot
"Ń Ń Ń
"Ń Ń Ń
"Ń Ń Ń
ą Ą d (Ńdd -Ńot )
ą Ą Ń Ń
ą Ą Ń Ń
ą Ą Ń Ń
Idd =
R20 [1 + ąR (Ńdd -20)]
ą Ń
ą Ń
ą Ń
ObciÄ…\
alnością prądową dopuszczalną długotrwale nazywa się skuteczną
wartość prądu o niezmiennym natę\
eniu, który płynąc w przewodzie w
określonych warunkach uło\
enia i przy określonej temperaturze otoczenia w
czasie nieograniczenie długim spowoduje podwy\
szenie siÄ™ temperatury tego
przewodu do wartości granicznej dopuszczalnej długotrwale.
18
OBCI
śALNOŚĆ PR
DOWA PRZEWODÓW GOA
YCH (w A)
OBCI ALNO PR DOWA PRZEWODÓW GOA
YCH (w A)
OBCI
śALNOŚĆ PR
DOWA PRZEWODÓW GOA
YCH (w A)
OBCI ALNO PR DOWA PRZEWODÓW GOA
YCH (w A)
W przestrzeniach zewnętrznych
W pomieszczeniach
o temperaturze
w okresie od kwietnia do w okresie od listopada do
Przekrój
obliczeniowej
paz
dziernika marca
znamionowy
otoczenia 25 0C
mm2
stalowo stalowo stalowo
mie- alumi- mie- alumi- mie- alumi-
-alumi- -alumi- -alumi-
dziane niowe dziane niowe dziane niowe
niowe niowe niowe
4 35 -- -- 55 -- -- 65 -- --
6 45 -- -- 75 -- -- 80 -- --
10 65 -- -- 100 -- -- 110 -- --
16 90 75 75 135 110 90 150 125 105
25 120 95 100 175 140 120 200 160 140
35 150 120 125 220 175 145 250 200 175
50 190 155 160 275 220 170 315 255 220
70 240 195 200 340 275 290 390 315 325
95 300 240 250 415 340 350 480 390 395
120 350 280 300 480 385 410 555 445 475
150 400 330 350 545 445 470 630 515 550
185 470 380 405 640 510 535 740 595 630
240 570 455 480 755 605 645 880 705 735
300 665 540 565 850 710 740 990 830 850
350 -- -- 635 -- -- 810 -- -- 950
400 -- -- 695 -- -- 880 -- -- 1035
525 -- -- 830 -- -- 1030 -- -- 1220
19
9
CIEPLNE ODDZIAA
YWANIE PR DÓW ZWARCIOWYCH
CIEPLNE ODDZIAA
YWANIE PR
DÓW ZWARCIOWYCH
CIEPLNE ODDZIAA
YWANIE PR DÓW ZWARCIOWYCH
CIEPLNE ODDZIAA
YWANIE PR
DÓW ZWARCIOWYCH
Bilans cieplny przewodu
Bilans cieplny przewodu
Bilans cieplny przewodu
Bilans cieplny przewodu
Bilans cieplny przewodu nagrzewającego się pod wpływem prądu
zwarciowego wyra\
a równanie:
Q = Qak
qdt = cgd"Ń
Czas trwania zwarcia jest nie dłu\
szy ni\
kilka sekund. Stała czasowa przewodów, kabli i innych
urządzeń elektroenergetycznych jest rzędu od kilku do kilkudziesięciu minut. Dlatego te\
w przypadku
obciÄ…\
enia przewodu prÄ…dem zwarciowym mo\
na pominąć wpływ oddawania ciepła do otoczenia w
czasie trwania zwarcia i traktować zjawisko tak, jakby energia cieplna wytworzona w przewodzie była w
całości zu\
ywana na podwy\
szenie temperatury przewodu (nagrzewanie adiabatyczne).
20
ZAST
PCZY CIEPLNY PR
D ZWARCIOWY
ZAST PCZY CIEPLNY PR D ZWARCIOWY
ZAST
PCZY CIEPLNY PR D ZWARCIOWY
ZAST PCZY CIEPLNY PR
D ZWARCIOWY
Prąd zwarciowy cieplny zastępczy Ith jest to prąd zastępczy o stałej
wartości skutecznej, który przepływając przez przewodnik w czasie równym
czasowi trwania zwarcia wydzieli taką samą ilość ciepła, jaką wydziela
rzeczywisty prÄ…d zwarciowy w tym czasie.
'
Ith = Ik' m + n
m - współczynnik charakteryzujący efekt cieplny wywołany składową nieokresową prądu
zwarciowego (wartość tego współczynnika jest zale\
na od wartoÅ›ci współczynnika udaru º i
º
º
º
czasu trwania zwarcia tk)
n - współczynnik charakteryzujący efekt cieplny wywołany składową okresową prądu
zwarciowego (wartość tego współczynnika jest zale\
na od wartości stosunku prądu
poczÄ…tkowego do ustalonego Ik / Ik i czasu trwania zwarcia tk)
21
10
ZWARCIOWA CIEPLNA OBCI ALNO PRZEWODÓW
ZWARCIOWA CIEPLNA OBCI
śALNOŚĆ PRZEWODÓW
ZWARCIOWA CIEPLNA OBCI ALNO PRZEWODÓW
ZWARCIOWA CIEPLNA OBCI
śALNOŚĆ PRZEWODÓW
ObciÄ…\
alność zwarciowa przewodów gołych (szyn) jest dostateczna, gdy
zastępcza gęstość prądu zwarciowego spełnia zale\
ność:
Ith 1
Sth = d" Sth1
s tk
lub, gdy przekrój przewodu jest większy od wyznaczonego ze wzoru:
Ith
smin = tk
Sth1
Sth1 - gęstość prądu krótkotrwałego (jednosekundowego) wytrzymywanego, w A/mm2,
s - przekrój przewodu, w mm2,
Ith - prąd zwarciowy cieplny zastępczy, w kA,
tk - czas trwania zwarcia, w s.
22
Materiał przewodu lub kabla
Temperatura
DOPUSZCZALNA przewodu
DOPUSZCZALNA
DOPUSZCZALNA
DOPUSZCZALNA
Miedz
Aluminium i stalo-aluminium
w chwili
G
STOŚĆ wystąpienia
G STO
G
STOŚĆ
G STO
Temperatura graniczna dopuszczalna przy zwarciach Ńdz
Ń
Ń
Ń
zwarcia
(oC)
JEDNOSEKUNDOWEGO
JEDNOSEKUNDOWEGO
JEDNOSEKUNDOWEGO
JEDNOSEKUNDOWEGO
Ńp (oC)
Ń
Ń
Ń
130 150 170 200 130 150 170 200
PR
DU ZWARCIOWEGO
PR DU ZWARCIOWEGO
PR
DU ZWARCIOWEGO
PR DU ZWARCIOWEGO
5 144 153 161 173 96 102 108 114
W PRZEWODACH
W PRZEWODACH
W PRZEWODACH
W PRZEWODACH
10 141 150 158 170 94 100 106 113
15 137 146 155 167 91 98 104 111
LUB KABLACH (w A)
LUB KABLACH (w A)
LUB KABLACH (w A)
LUB KABLACH (w A)
20 133 143 152 164 89 95 102 109
25 130 140 149 161 87 93 99 107
30 126 136 145 158 84 91 97 105
35 122 135 142 155 82 89 95 103
40 118 129 139 152 80 87 93 102
45 114 125 135 149 77 85 91 100
50 110 122 132 146 75 82 89 97
55 106 118 129 143 72 80 87 95
60 103 115 126 140 69 77 85 93
65 -- 111 122 137 67 75 82 91
70 -- 108 119 134 64 72 80 89
75 -- 104 116 131 61 70 78 87
80 -- 100 112 128 58 67 76 85
85 -- 96 109 125 55 65 73 83
90 -- 92 105 122 51 62 71 81
95 -- 88 102 119 48 59 68 79
100 -- 84 98 115 44 56 65 75
23
11
KRYTERIUM DOPUSZCZALNEGO MAKSYMALNEGO
KRYTERIUM DOPUSZCZALNEGO MAKSYMALNEGO
KRYTERIUM DOPUSZCZALNEGO MAKSYMALNEGO
KRYTERIUM DOPUSZCZALNEGO MAKSYMALNEGO
SPADKU NAPI CIA
SPADKU NAPI
CIA
SPADKU NAPI CIA
SPADKU NAPI
CIA
103
"P Å"l Å"
smin = (mm2)
Å‚ "Udop Å"Un - Å"l
"Q
Przykładowe dopuszczalne procentowe spadki napięcia w liniach SN i nN
Linie SN Linie nN (bez przyłączy)
Rodzaj stan stan stan stan
odbiorców normalny zakłóceniowy normalny zakłóceniowy
Miasta zasilane z
GPZ na terenie 2 4 4,5 6,5
miasta
Miasta zasilane
8 10 3 5
z odległego GPZ
Wsie 8 13 5 10
Odbiorcy
przemysłowi 8 13 3 5
zasilani z sieci
terenowej
24
Ujednolicone przekroje przewodów gołych
Ujednolicone przekroje przewodów gołych
Ujednolicone przekroje przewodów gołych
Ujednolicone przekroje przewodów gołych
stosowanych w liniach napowietrznych
stosowanych w liniach napowietrznych
stosowanych w liniach napowietrznych
stosowanych w liniach napowietrznych
(KRYTERIUM UNIFIKACJI)
(KRYTERIUM UNIFIKACJI)
(KRYTERIUM UNIFIKACJI)
(KRYTERIUM UNIFIKACJI)
Przewody robocze Przewody odgromowe
Napięcie
linii Typ Przekrój Typ Przekrój
przewodu (mm2) przewodu (mm2)
25, 35,
do 1 kV AL --- ---
50, 70
25, 35,
do 30 kV AFL-6 50, 70, --- ---
120
AFL-6 120, 240 AFL-6 120, 240
110 kV
AFL-8 350, 525 AFL-1,7 50, 70, 95
AFL-6 120
220 kV AFL-8 525
AFL-1,7 70
525
400 kV AFL-8 AFL-1,7 70
(wiÄ…zkowe)
525
750 kV AFL-8 AFL-1,7 70
(wiÄ…zkowe)
25
12
KRYTERIUM ULOTU
KRYTERIUM ULOTU
KRYTERIUM ULOTU
KRYTERIUM ULOTU
Ulot jest to zjawisko polegające na występowaniu wokół przewodu wyładowań
niezupełnych, spowodowanych zwiększoną jonizacją powietrza. Intensywność
wyładowań ulotowych zale\
y od:
" napięcia,
" warunków atmosferycznych,
" średnicy przewodu.
Dla konkretnej linii ulot występuje dopiero po przekroczeniu tzw. napięcia
krytycznego ulotu, które zale\
y od warunków atmosferycznych, wymiarów
geometrycznych linii oraz stanu powierzchni przewodu.
Straty ulotowe (w kW/km) wyznaczamy z zale\
ności:
r
'
"Pul = 0,18 (Uf -Ukrf )2
"
"
"
Dśr
gdzie Ukrf to napięcie krytyczne występowania ulotu (w kV),
które mo\
na określić z zale\
ności:
Dśr
Ukrf = 48,9mpmar ´ lg
´
´
´
r
26
13