POLITECHNIKA KOSZALIC
SKA
WYDZIAA
BUDOWNICTWA I INŻYNIERII ŚRODOWISKA
KATEDRA KONSTRUKCJI STALOWYCH
PROJEKT STALOWEJ KONSTRUKCJI BUDYNKU
MAGAZYNOWEGO
Prowadzący: Wykonał:
Dane projektowe:
- rozpiętość podciągu: L = 9,0 m
- rozpiętość żebra: b = 7,0 m
- liczba żeber obciążających jedno przęsło podciągu: n1 = 4
- liczba przęseł podciągu: n2 = 2
- grubość płyty stropu: h = 8 cm
- obciążenie użytkowe: p = 12 kN/m2
- rodzaj stali: 18G2, f d =305 MPa,
R m = 490 MPa,
R e = 355 MPa
- wysokość hali: H = 3,5 m
- odległość między żebrami:
9
a =� =� 2,25m
4
1.0. DOBRANIE PRZEKROJU ŻEBRA
1.1. ZEBRANIE OBCI
ŻEC

1.1.1. OBCI
ŻENIE STAA
E CHARAKTERYSTYCZNE I
OBLICZENIOWE
- ciężar wylewki grubości 0,02 m
g k = 0,02 * 21 * 2,25 = 0,945 kN/m
g o = 0,945 * 1,3 = 1,23 kN /m
- płyta żelbetowa grubości 8 cm
g k = 0,08 * 24 * 2,25 = 4,32 kN/m
g o = 3,24 * 1,1 = 4,75 kN/m
- tynk cementowo-wapienny grubości 0,015 m
g k = 0,015 * 19 * 2,25 = 0,64kN/m
g o = 0,64 * 1,3 = 0,83 kN/m
- IPE 360
g k = 0,57 kN/m
g o = 0,36 * 1,1 = 0,63 kN/m
- Ciężar trapezu
0,23 +� 0,27
ć� ��
gk =� (0,31�� �� 24 =� 1,86kN / m
�� ��
2
Ł� ł�
g o = 1,45 * 1,1 = 2,05 kN/m
S�g k = 8,335 kN/m
S�g o = 9,49 kN/m
1.1.2. OBCI
ŻENIA UŻYTKOWE CHARAKTERYSTYCZNE I
OBLICZENIOWE
p k = 12,0 * 2,25 = 27,0 kN/m
p = 27,0 * 1,2 = 32,4 kN/m
1.2. WYZNACZENIE CHARAKTERYSTYCZNYCH I
OBLICZENIOWYCH SIA
WEWN
TRZNYCH
Długość obliczeniowa żebra:
b0 = 1,025 * b = 1,025 * 7,0 = 7,175 m
Schemat 1
32,4 kN/m
9,49 kN/m
7,175 7,175
MBmax=-0,125��9,49��7,1752+-0,125��32,4��7,1752=-269,56kNm
VBmax=0,625��9,49��7,175+0,625��32,4��7,175=187,85kNm
M M 26956
d� =� Ł� fc �� Wx ł� =� =� 883cm3
Wx fc 30,5
przyjęto IPE 360 o Wx=904cm3
1.3. WYMIARY PRZEKROJU ŻEBRA IPE 360
Ix= 16270cm4 , Wx= 904 cm3, E= 205000 MPa
1.4. OKREŚLENIE KLASY PRZEKROJU
1.4.1. ŚRODNIK
215 215
e� =� =� =� 0,84
fd 305
hw
334,6
= 41,82 < 66 * e� = 55,44 �� przekrój klasy I
tw = 8,0
- warunek smukłości na ścinanie
hw
334,6
= 41,82 < 70 * e� = 58,8 �� j�pv = 1
tw = 8,0
1.4.2. PÓA
KA
215 215
e� =� =� =� 0,84
fd 305
(s - g)/2 81,0
= = 6,38 < 9*e� = 7,56 �� przekrój klasy I
t 12,7
1.5. SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI NA ŚCINANIE
VR =� 0,58 ��j� �� AV �� fd
pV
j�pV- współczynnik niestateczności przy ścinaniu
AV- pole przekroju czynnego przy ścinaniu
1
Kv =� 0,65 2 -� Ł� 0,8
b�
a
b� =� ń�1 �� Kv =� 0,8
b
b Kv fd
l� =� ��
p
t 56 215
305
334,6 0,8
l�p =� �� =� 0,71
8,0 56 215
1
j� =� =� 1,41 �� j� =� 1
pv pv
l�
p
Av =� hśr �� tśr =� 33,46 �� 0,8 =� 26,77cm2
Vmax
<� 1
VR
Vmax 184,23 184,23
=� =� =� 0,39 <� 1
VR 0,58 ��j� �� Av �� fd 0,58��1�� 26,77 �� 30,5
pv
1.6. SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI NA ZGINANIE
MR = a�p* Wx* fd
a�p = 1,07 (obliczeniowy współczynnik rezerwy plastycznej dla
dwuteowników)
MR = 1,07 * 904 * 30,5 = 295 kN*m
j�L  globalny współczynnik zwichrzenia; tutaj żebro zabezpieczone przed
zwichrzeniem, stąd:
j�L = 1
M max 269,56
=� =� 0,91 Ł� 1,0 - warunek spełniony
0,75 Ł�
MR *j�L 295*1,0
1.7. SPRAWDZENIE UGI
CIA
bo 717,5
fdop =� =� =� 2,87cm =� 28,7mm
f
Ł�
250 250
4
gk ��bo4 pk ��b0 5 0,08355��717,54 5 0,27��717,54
f =�a��� +�a��� =� 0,5�� �� +�0,75�� �� =� 0,43+�2,095=� 2,525cm
EJ EJ 384 20500��16270 384 20500��16270
fdop
f
Ł� - warunek spełniony
1.8. WYMIAROWANIE PODCI
GU
Długość obliczeniowa podciągu:
L0 = L = 9,00 m (łożysko)
1.9. ZEBRANIE OBCI
ŻEC

- ciężar własny podciągu
gp = (0,7+0,1L0)* 0,85 = (0,7+ 0,1*1,0)*0,85 = 0,68 kN/m
OBCI
ŻENIA CHARAKTERYSTYCZNE DZIAA
AJ
CE NA PODCI
G
Pgk = 1,25*gk*b0 = 1,25*8,335*7,175 = 74,75 kN
Ppk = 1,25*pk*b0 = 1,25*27*7,175 = 242,16 kN
OBCI
ŻENIA OBLICZENIOWE DZIAA
AJ
CE NA PODCI
G
Pgo = 1,25*go*b0 = 1,25*9,49*7,175 = 85,11 kN
Ppo = 1,25*po*b0 = 1,25*32,4*7,175 = 290,59 kN
1,25 - mnożnik uwzględniający to, że podciąg jest wewnętrzną podporą
belek dwuprzęsłowych
OBCI
ŻENIE ROZA
OŻONE
k
Pg
74,75
+� 0,68
gk = + gp = = 33,90kN/m
a 2,25
o
Pg
85,11
+� 0,68��1,1 = 38,57kN/m
go = + gp *g� =
a 2,25
k
Pp
242,16
pk = = = 107,63kN/m
a 2,25
o
Pp
290,59
po = = = 129,11kN/m
a 2,25
2.0. WYZNACZENIE CHARAKTERYSTYCZNYCH I
OBLICZENIOWYCH SIA
WEWN
TRZNYCH
M1max(k ) =� 0,07 �� 33,9 �� 9,02 +� 0,096 ��107,63�� 9,02 =� 1029,1kNm
max(k )
M =� -�0,125 �� 33,9 �� 9,02 +� -�0,125��107,63�� 9,02 =� -�1433,0kNm
B
max(k
VB ) =� 0,625�� 33,9 �� 9,0 +� 0,625 ��107,63�� 9,0 =� 796,1kN
M1max(o) =� 0,07 �� 38,57 �� 9,02 +� 0,096 ��129,11�� 9,02 =� 1222,6kNm
max(o)
M =� -�0,125�� 38,57 �� 9,02 +� -�0,125 ��129,11�� 9,02 =� -�1697,8kNm
B
max(o)
VB =� 0,625 �� 38,57 �� 9,0 +� 0,625��129,11�� 9,0 =� 943,2kN
2.1. DOBÓR WYMIARÓW PRZEKROJU PODCI
GU (blachownica)
Grubość środnika: tśr=9mm
Orientacyjna wysokość podciągu:
M 169780
max
H =� 1,1 =� 1,1�� =� 91,76cm
śr
fd �� tśr 30,5 �� 0,9
przyjmuję Hśr=1000 mm
hśr 1000
80 Ł� =� =� 111 Ł� 120
tśr 9
Mmax=1486,21kNm
M 169780
max
W= =� =� 5566,56cm3
fd 30,5
Ipotrz = Wpotrz* (H/2) = 5566,56*(100/2) =278328cm4�345000cm4
Szerokość półki bp= 300mm
30 �� x3 0,9 ��1003
Ic=2*( +� 30 �� x ��50,02 )+ �� Ic � 345000cm4 �� x =� 1,8cm
12 12
Grubość półki tp=18mm
Ic 345000
Wc = =� =� 6900cm3
100
(H / 2)
2
2.1.1. OKREŚLENIE KLASY PRZEKROJU
2.1.1.1. ŚRODNIK
215 215
e� =� =� =� 0,84
fd 305
hśr
1000
tśr = = 111> 105 �� e� = 88,2 �� przekrój klasy IV
9
2.1.1.2. PASY
215 215
e� =� =� =� 0,84
fd 305
hp 300
= = 16,67 > 14 �� e� = 11,76 �� przekrój klasy IV
t
18
p
2.1.2. SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI ŚRODNIKA NA ŚCINANIE
Rozstaw żeber: a = 2250 mm
b� = a /hśr = 2250/1000 = 2,25
1 1
Kv =� 0,65* 2 -� =� 0,65* 2 -� =� 0,81
b� 2,25
b Kv fd 100 0,81 305
l� =� * * =� * * =� 1,55
p
t 56 215 0,9 56 215
1
j� =� =� 0,65
pv
l�
p
Av =� 0,9 ��100 =� 90,0cm2
VR = 0,58 ��j�pv��Av ��fd = 0,58*0,65*90,00*30,5 = 1034,9 kN
Vmax = VBL = 943,2 kN
Vmax/VR = 943,2/1034,9 = 0,91 < 1 - warunek spełniony
2.1.3. SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI NA ZGINANIE
M =� y� ��Wc �� fd
R
K=0,4+0,6* =0
K=0,4
100 0,4 305
l�p =� �� =� 0,94
0,9 56 215
Y� = j�p = 1,0
MR = 1,0�� 6900��30,5=210450,00kNcm=2104,50 kN*m
��
I(�v)� V 2 ł�
ć� ��
�� ��
M =� M * ę�1-� *�� �� ś�
R,V R
Ic
ę� ś�
Ł�VR ł�
�� ��
2
ć� ��
75000 ć� 943,2 ��
��
M =� 2104,50 *��1-� * =� 1724,48kN * m
�� ��
R,V
�� ��
345000
Ł�1034,9 ł�
Ł� ł�
I(v)  moment bezwładności części przekroju czynnej przy ścinaniu względem osi
obojętnej
j�L  globalny współczynnik zwichrzenia; tutaj podciąg zabezpieczony przed
zwichrzeniem, stąd: j�L = 1
M max 1697,8
0,75 < =� =� 0,98 < 1
MR, V *j�L 1724,48*1
2.2. WYMIAROWANIE PODCI
GU NA ZGINANIE
PRZ
SA
O A-B (B-C)
Mmax=M1=1222,60 kNm
tśr=9mm ,
Hśr=1000 mm
Hp=300mm
2.2.1. OBLICZENIE GRUBOŚCI PÓA
KI
M 122260
max
W= =� =� 4008,52cm3
fd 30,5
Ip = Wp* (H/2) = 4008,52*(100/2) =200426,0cm4�250000,0cm4
30 �� x3 0,9 ��1003
Ic=2*( +� 30 �� x �� 50,02 )+ =� 270000,00cm4 �� x =� 1,3cm
12 12
Ic 270000
Wc = =� =� 5400,0cm3
100
(H / 2)
2
2.2.2. OKREŚLENIE KLASY PRZEKROJU
2.2.2.1 ŚRODNIK
215 215
e� =� =� =� 0,84
fd 305
hśr
1000
tśr = = 111,11 > 105 �� e� = 88,2 �� przekrój klasy IV
9
2.2.2.2. PASY
215 215
e� =� =� =� 0,84
fd 305
hp 300
= = 23,07 > 14 �� e� = 11,76 �� przekrój klasy IV
t
13
p
2.2.3. SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI ŚRODNIKA NA ŚCINANIE
Rozstaw żeber: a = 2250 mm
b� = a /hśr = 2250/1000 = 2,25
1 1
Kv =� 0,65* 2 -� =� 0,65* 2 -� =� 0,81
b� 2,25
b Kv fd 100 0,81 305
l� =� * * =� * * =� 1,55
p
t 56 215 0,9 56 215
1
j� =� =� 0,65
pv
l�
p
Av =� 0,9 ��100 =� 90,0cm2
VR = 0,58 j�pvAv fd = 0,580��0,65��90,00��30,5 = 1034,9 kN
Vmax = VBL = 943,2 kN
Vmax/VR = 943,2/1034,9 = 0,91 < 1  warunek spełniony
 2.2.4. SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI NA ZGINANIE
MR = Y�* Wc* fd
K=0,4+0,6* =0
K=0,4
90 0,4 305
l�p =� �� =� 0,70
1,1 56 215
Y� = j�p = 1,0
MR = 1,0 * 5400,0* 30,5=164700,00kNcm=1647,0 kNm
V=943,2 > 0,3*VR = 0,3 * 1034,9= 310,47 kN
��
I(�v)� V 2 ł�
ć� ��
�� ��
M =� M * ę�1-� *�� �� ś�
R,V R
I
ę� ś�
x Ł�VR ł�
�� ��
2
ć� ��
75000 ć� 943,2 ��
��
M =� 1647,00 *��1-� * =� 1266,99kNm
�� ��
R,V
�� ��
270000
Ł�1034,9 ł�
Ł� ł�
I(v)  moment bezwładności części przekroju czynnej przy ścinaniu względem osi
obojętnej
j�L  globalny współczynnik zwichrzenia; tutaj podciąg zabezpieczony przed
zwichrzeniem, stąd: j�L = 1
M max 1222,60
0,75 < =� =� 0,96 < 1
MR, V *j�L 1266,99 *1
2.3. SPRAWDZENIE UGI
CIA
Lo 900
fdop =� =� =� 25,7mm =� 2,57cm
f
Ł�
350 350
5 0,24��9004 5 0,54��9004
f =� 0,5�� �� +� 0,75�� �� =� 0,18 +� 0,62 =� 0,80cm
384 20500�� 270000 384 20500�� 270000
fdop
f
Ł� - warunek spełniony
3. SA
UP (składający się z dwóch gałęzi)
Wymiarowanie:
VB=Nc=VBL+VBP=943,2+943,2=1886,4kN
NC 1886,4
A ł� =� =� 82,46 cm2
0,75* fd 0,75*30,5
Przyjąłem słup z dwóch IPE 270 o następujących parametrach:
Ix = 5790 cm4 , ix 11,2cm , bf=13,5cm ,
Iy = 420 cm4  tw=0,66 cm , r=1,5cm ,
Ab = 45,9 cm2 , tf=1,02 cm , A=91,8 cm2
iy = 3,02 cm , h=27 cm ,
wyznaczenie rozstawu dwuteowników
Rozstaw gałęzi (długość przewiązki)
1,1�� J -� J
1,1�� 5790 -� 420
x1 y1
e � 2 =� 2 �� =� 22,77cm , przyjęto 23,0cm
A1 45,9
Ix = 2*5790 = 11580 cm4
Iy = 2��420+2��45,9��11,52 = 12980 cm4
 sprawdzenie klasy przekrojów:
- środnik
hW=h - 2�� (tf + r)
hW=27  2�� (1,02+1,5)=21,96 cm
215 215
e� =� =� =� 0,84
fd 305
hW
21,96
= 33,27 < 42 �� e� = 35,28 �� przekrój klasy III
tW = 0,66
- półka
bf1=0,5bf  0,5tW  r=0,5��13,5- 0,33- 1,5=4,95 cm
hf 1 4,95
= = 4,85< 9 * e� = 7,56 �� przekrój klasy I
t 1,02
f
Wstępnie przyjmuję l1=65cm , lo=H=350cm
Obliczenie długość skrajnych przewiązek:
Grubość przewiązek 10mm
maksymalna grubość spoiny: 0,7*t1 = 0,7*10 = 7,0 mm
minimalna grubość spoin: 0,2*t1 = 0,2*10 = 2,0 mm
Przyjęto grubość spoiny: a = 3,0 mm
8 �� a �� l ��a� �� fd =� N �� 8 �� 0,3�� l �� 0,7 �� 30,5 =� 1886,4 �� l =� 36,8cm
II
F 1886,4
t� =� Ł� a�II �� fd �� Ł� 0,7 �� 30,5 �� l ł� 36,9cm
II
S�a �� l 8(�0,3�� l)�
przyjęto długość skrajnych przewiązek 37cm
Smukłość postaciowa gałęzi
L1 57,2
l�1=l�V= = =� 18,94
i1 3,02
Smukłość porównawcza
215 215
l�p =� 84 �� =� 84 �� =� 70,53
fd 305
Smukłość pojedynczej gałęzi
l� 18,94
l� =� =� =� 0,74
l�p 70,53
współczynnik wyboczeniowy względem gałęzi y�=0,819
nośność obliczeniowa przekroju:
- przy wyboczeniu z płaszczyzny y (przekrój złożony)
NRcy =� 0,819 �� 91,8 �� 30,5 =� 2293,12kN
- przy wyboczeniu z płaszczyzny x (przekrój pełnościenny)
NRcx =� 1�� 91,8 �� 30,5 =� 2799,9kN
Smukłość giętna i zastępcza słupa (m=2)
Lx 350
l�x =� ix=11,2cm l�x =� =� 31,25
ix 11,2
Ly I
12980 350
y
l�y =� iy =� =� =� 11,89cm l�y =� =� 29,41
iy A 91,8 11,89
l�m =� l�2 +� l�2 =� 29,412 +�18,942 =� 34,98
y v
smukłość względna
31,25
l� =� =� 0,44 j�x=0,956
x
70,53
34,98
l� =� �� 0,819 =� 0,49 j�m=0,94
m
70,53
współczynnik niestateczności ogólnej j�x=0,94
Sprawdzenie warunków nośności
P 1886,4
=� =� 0,87 Ł� 1
j� �� NRC 0,94 �� 2293,12
4. WYMIAROWANIE PRZEWI
ZEK
Przyjęto następujące wartości:
- maksymalna odległość między przewiązkami: L1 = 1 m
- długość przewiązek pośrednich i górnej: L = 23 cm
- odległość między osiami gałęzi słupa: a =23 cm
- szerokość przewiązek pośrednich: b = 10 cm
- szerokość przewiązek skrajnych: bskr = 37 cm
- grubość blachy przewiązek: t = 10 mm
Siła i moment działający na przewiązkę:
Q = 0,012��fd��Agałęzi = 0,012��30,5��91,8 = 33,60 kN
Q �� l 33,60 �� 0,572
Va =� =� =� 41,78kN
2a 2 �� 0,23
Q �� l 33,60 �� 0,572
M =� =� =� 4,8kNm
Q
m �� n 2 �� 2
n  liczba przewiązek
m  liczba gałęzi w kierunku równoległym do przewiązki
WYMIAROWANIE NA SIA

TN
C

Av = 0,9��b��t = 0,9��10��1 =9,0 cm2
Klasa przekroju:
215 215
e� =� =� =� 0,84
fd 305
l� = b/t = 10/1 = 10 < 66*e� = 55,44 �� klasa I
b� = L/b = 23/10 = 2,3
NR = 0,58 ��Av ��fd = 0,58*1*9,0*30,5 = 159,21
VQ 34,5
=� =� 0,22 <1
NR 159,21
V <� 0,3��VR
34,5 <� 0,3��159,21 =� 47,77kN
WYMIAROWANIE NA MOMENT
Wx = t*b2/6 = 16,67 cm3
MR = Y�*Wx*fd = 1*16,67*30,5 = 5,08 kN*m
Vmax/VR = 0,22 < 0,30
M
3,96
Q
=� =� 0,78 <� 1
MR 5,08
SPRAWDZENIE SPOINY A

CZ
CEJ PRZEWI
ZKI ZE SA
UPEM
Przyjęto grubość spoiny: a = 5 mm
IX=113��0,5/12+2(7,25��0,5��5,52)=275cm4
Iy=2(7,253��0,5/12+7,25��0,5��1,452)+11��0,5��1,922=67cm4
Io=275+67=342cm4
41,78
t� =� =� 3,28kN / cm2
F
2 �� 0,5 �� 7,25 +�11�� 0,5
480 �� 7,49
t� =� =� 10,51
MO
342
5,08
cosj� =� =� 0,68
7,49
t� =� (10,51+� 3,28�� 0,68)2 +� (3,28�� 0,68)2 =� 12,94kN <� 0,8��30,5 =� 24,4kN
max
WYMIAROWANIE POZIOMEJ BLACHY PODSTAWY
Przyjęto wymiar blachy: długość 370mm
Beton B20 o wytrzymałości na docisk fcd =8,9MPa
VB * 1886,4
s� =� Ł� fcd =� Ł� 0,89 kN / cm2 �� x =� 57,2cm ,
Ab 37 * x
przyjąłem szerokość 580mm
Naprężenia pod blachą:
VB 1886,4
s� =� =� =� 0,88 kN / cm2 <� fcd =� 0,89
Ab 37 *58
Grubość blachy czołowej stopy wyznacza się ze wzoru:
6M
max
t ł�
fd
Mmax  maksymalny z momentów przypadających na centymetr bieżący płyty z obszarów
określonych poniżej:
MI = b���p��d2 = 0,0606��0,88��232 = 28,21 kNcm/cm
c = 27,0 cm , d = 23,0 cm
c/d = 27,0/23,0 = 1,17 �� b� = 0,0606
MII =a���p��a2 = 0,081��0,88��272 = 51,96 kNcm/cm
b = 17,5 cm , a = 27,0 cm
c/d = 17,5/27,0 = 0,65 �� a� = 0,081
MIII = p��l��l/2 = 0,88*5*5/2 =11,0 kNcm/cm
6M 6 *51,96
max
t ł� =� =� 3,19 cm
fd 30,5
Przyjęto grubość płyty 32 mm.
Blachę przymocowano do fundamentu z pomocą czterech śrub kotwiących HILTI.
SPRAWDZENIE SPOINY A

CZ
CEJ BLACHY TRAPEZOWE Z TRZONEM
SA
UPA
Szerokość blach trapezowych: bskr = 370 mm
grubość spoiny: a = 3 mm
VB +� Qsl 1886,4 +� 2,76
t� =� =� =�
II
4 * a *l 8* 0,3*37
=� 21,27 kN / cm2 <� a�II * f =� 0,7 *30,5 =� 21,35 kN / cm2
f
Dla górnych przewiązek skrajnych przyjęto takie same długości i grubość spoiny.
SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI BLACH TRAPEZOWYCH NA ŚCINANIE W
PRZEKROJU a�-a�
1886,4 kN
p =� =� 32,52
58 cm
Siła ścinająca:
V = 32,52*10,75 = 349,59 kN
Nośność przekroju:
Av = 2*0,9*37*1 = 66,6 cm2
VR = 0,58*Av*fd = 0,58*66,6*30,5 = 1178,15 kN
V/VR = 349,59/1178,15 = 0,29
SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI BLACH TRAPEZOWYCH NA ZGINANIE W
PRZEKROJU a�-a�
Moment zginający:
M = 349,59*10,75/2 = 18,79 kNm
Charakterystyka wytrzymałościowa w przekroju a� - a�
Ix = 1*373/12 = 4221,08 cm4
Wx = 4221,08/18,5 = 228,17 cm3
MR = j�p*Wx*fd = 1*228,18*30,5 = 68,59 kNm
M/MR = 18,79/68,59 = 0,27
SPRAWDZENIE SPOINY A

CZ
CEJ BLACHY TRAPEZOWE Z BLACH

CZOA
OW
PODSTAWY
V = VB = 1886,4 kN
M = 18,79 kN*m
Kład spoiny:
Maksymalna grubość spoiny:
amax = 0,7*t = 0,7*10 = 7 mm
Przyjęto grubość spoiny: a = 4 mm
Pole powierzchni spoiny:
A = 0,4*(2*58+4*10,75) = 63,6 cm2
Moment bezwładności spoiny:
Ix = 2(0,4*583/12)+4*(0,4*10,753/12+0,4*10,75*22,6252) = 21978cm4
Naprężenia w spoinie:
s�N = 0,75N/A = 0,75*1886,4/63,6 =22,24 kN/cm2
s� = M*y/Ix = 1879*24/21978 = 2,05 kN/cm2
s� +� s� 22,24 +� 2,05
N
s� =� t� =� =� =�
^� ^�
2 2
=� 17,18 kN / cm2 <� fd =� 30,50 kN / cm2
K� =� 0,85 (�dla stali o Re =� 315 MPa)�
2 2 2
K� * s� +� 3*(�t� +� t� )� =� 0,85* 17,182 +� 3*17,182 =�
^� II ^�
=� 29,2 kN / cm2 <� fd =� 30,5 kN / cm2
SPRAWDZENIE SPOINY A

CZ
CEJ PRZEWI
ZKI GÓRNE Z BLACH

GA
OWICY SA
UPA
V = VB = 1886,4 kN
Przyjęto, że na spoinę działa 75% siły ze słupa.
Maksymalna grubość spoiny:
amax = 0,7*t = 0,7*10 = 7 mm
przyjołem a=5mm
Kład spoiny:
Pole powierzchni spoiny:
A = 0,5(2*45+4*4) = 53 cm2
Naprężenia w spoinie:
s�N = 0,75*N/A = 0,75*1886,4/53 = 26,69 kN/cm2
s� 26,69
N
s� =� t� =� =� =�
^� ^�
2 2
=� 18,87 kN / cm2 <� fd =� 30,50 kN / cm2
K� =� 0,85 (�dla stali o Re =� 315 MPa)�
2 2 2
K� * s� +� 3*(�t� +� t� )� =� 0,85* 18,872 +� 3*18,872 =�
^� II ^�
=� 30,08 kN / cm2 <� fd =� 30,5 kN / cm2
SPRAWDZENIE SPOINY A

CZ
CEJ PA
YTK
CENTRUJ
C
Z BLACH

CZOA
OW
GA
OWICY SA
UPA
V = VB = 1886,4 kN
Przyjęto, że na spoinę działa 25% siły ze słupa (ze względu na dopasowanie).
Przyjęto grubość płytki centrującej 30 mm, blachy czołowej głowicy słupa 20 mm.
Maksymalna grubość spoiny:
amax = 0,7*t = 0,7*20 = 14 mm
Przyjęto grubość spoiny: a = 4 mm
Kład spoiny:
Pole powierzchni spoiny:
A = 0,4*2(23,8+27,8) = 41,28 cm2
Naprężenia w spoinie:
s�N = 0,25*N/A = 0,25*1886,4/41,28 = 11,43 kN/cm2
s�
15,11
N
s� =� t� =� =� =�
^� ^�
2 2
=� 10,68 kN / cm2 <� f =� 27,50 kN / cm2
d
K� =� 0,85 (�dla stali o Re =� 315 MPa)�
2 2 2 2 2
K� * s� +� 3* (�t� +�t� )� =� 0,85* 10,68 +� 3* 10,68 =�
^� II ^�
=� 18,16 kN / cm2 <� f =� 27,5 kN / cm2
d
STYK MONTAŻOWY zaprojektowany na 7,3 m
M=336,6kNm
V= 1034,9kN
Momenty bezwładności:
- pasów  Jp=342062 cm4
- środnika  Jśr=75000 cm4
- całego przekroju J= Jp+ Jśr =417062cm4
Moment przenoszony przez:
J 342062
śr
- przykładki - M =� M �� =� 336,6 �� =� 276kNm
p
J 417062
J
75000
p
- nakładki - M =� M �� =� 336,6 �� =� 60,53kNm
n
J 417062
a) NAKA
ADKA
Siła w nakładkach
M 276
n
PN =� =� =� 264,37kN
H 1,052
p
przyjmuję nakładki o grubości równej tn=1,2cm
przyjmuję śruby M50 kl. 5.6 , Rm=500MPa, Re=300MPa
d=20 mm, do=20 + 2=22mm
264,37
Ł� fd =� 30,5 �� l =� 4,33, przyjęrz12cm
1,2 ��l
Ap >� Apasa
a1=1,5d=30mm, przyjąłem 40mm
a2=1,5d=30mm, przyjąłem 40mm
12t =� 12 ��1,6 =� 19,2cm
��
��
a3=2,5d=50mm, przyjąłem 60mm min��150mm
��4t +� 40mm =� 10,4cm
��
a=2,5d=50mm, przyjąłem 60mm
Obliczenia nośności łączników:
Ścięcie trzpienia:
p� �� 22
Av =� =� 3,14cm2
4
Srv =� 0,45�� 500 �� 3,14 ��1 =� 70,65kN
Uplastycznienie w skutek docisku trzpienia do ścianki otworu:
SRb =� a� �� fd �� d ��
��t
docisk:
a1 30
�� ��
Ł� 2,5 =� 1,5 Ł� 2,5
�� ��
a��� d �� a���20
�� ��50 3
a 3
�� ��
��d -� Ł� 2,5 ��20 -� =� 1,75 Ł� 2,5
�� 4 �� 4
SRb =� 1,5 �� 30,5 �� 2 ��1,6 =� 146,4kN
miarodajna nośność łączników:
Sr =� min(Srv ; Srt ) =� 70,64kN
liczba łączników:
264,37
n >� =� 3,7 �� 4M 20
70,65
rozstaw śrub
Nośność połączenia:
F=PN
F Ł� FRJ= n*SR= 4*70,65=282,6kN > 264,376kN  warunek spełniony
- Sprawdzenie nośności przekroju osłabionego
An =� 2 ��12 =� 24cm2
A =� 2(12 -� 2 �� 2,02) =� 19,152cm2
0,8�� 49
Ay� =� An �� =� 20,6
30,5
Ay�
y� =�
ot
A
y� =� A �� fd ł� N
ot
20,6
y� =� =� 0,86
ot
24
y� =� 0,86 �� 24 �� 30,5 =� 629,52 >� N =� 264,37kN
ot
b) Przykładka
siła w przykładkach V=658,1 kN
Mp=60,53 kNm
M =� M +� V �� e1
0 p
przyjmuję:
a = 140 mm ; a1 = 60 mm ; a2 =60 mm ; a3 = 140 mm
Przyjąłem:
- śruby M20 klasy 5.6 (Rm = 500 MPa)
- d=20 mm, n=12
M =� 60,53 +� 658,1�� 0,2 =� 192,15kN
0
r1 =� 35,7cm
r =� 8,37cm
2
r3 =� 7,5cm
Ścięcie trzpienia:
p� �� 22
Av =� =� 3,14cm2
4
Srv =� 0,45�� 50 �� 3,14 �� 2 =� 141,3kN
V 658,1
Sin =� =� =� 54,84
n 12
19215�� 35,7
Sim =� =� 122,4kN
4 �� 35,72 +� 4 ��8,372 +� 4 �� 7,52
Q� =� 72o
Simx =� 122,4 �� sin 72o =� 116,4kN
Simy =� 122,4 �� cos72o =� 37,82kN
2
SMax =� (�37,82 +� 54,84)� +�116,42 =� 148,78kN <� Sr =� 219,6kN
- naprężenia w przykładkach od ścinanie:
Av =� 2 �� 0,9 �� bp �� tt =� 2 �� 0,9 ��1,2 ��82 =� 177,12cm2
658,1
t� =� =� 3,71kN / cm2
177,12
pole przekroju osłabionego:
An,netto =� 2 �� 0,9 ��1,2(�82 -� 6 �� 2,2)� =� 148,6cm2
Avn 148,6
y� =� =� =� 0,84
ov
Av 177,12
37,1
t� =� =� 44,16MPa <� 0,58 �� 305 =� 176,9MPa
e
0,84
naprężenia w przykładkach od zginania
M =� V �� e2 =� 658,1�� 0,2 =� 131,62kNm
f
b2 p 822
W =� 2 ��t �� =� 2 ��1,2 �� =� 2690cm3
p
6 6
13162
s� =� =� 4,89kNm =� 48,9MPa
2690
2 2
s� +� 3t� Ł� fd
48,92 +� 3�� 44,162 =� 90,78MPa <� fd =� 305MPa
DOBÓR DA
UGOŚCI I GRUBOŚCI SPOINY L1
N
Ł� a�II * fd
2 * I1 * a
0,2t2lecz Ł� 10mm } Ł� anom Ł� { 0,7t1
2,5mm 16mm
t1=1,27cm
t2=1,2cm
0,2 ��1,2 =� 2,4mm,lecz Ł� 10mm } Ł� anom Ł� { 0,7 ��1,27 =� 8,89mm
2,5mm 16mm
anom= 6 mm
N 488,8
l1 ł� =� =� 22,26cm
2*a�II * fd * a 2*0,6 *30,5* 0,6
Przyjmuję l1=23cm
2.4. DOBÓR DA
UGOŚCI I GRUBOŚCI SPOINY L2
VB=N=187,85kN
F=MB/hż=187,85/0,36=521,8kN,
fd= 305 MPa,
c�=0,85
2 2 2
c� �� s� +� 3��(�t� +�t�^�)�Ł� fd
^� II
s� Ł� fd
s�
s� =� t� =�
^� ^�
2
N N
s� =� �� s� =� t� =�
2l �� asp ^� ^�
2l �� asp �� 2
F
t� =�
II
2 �� l �� asp
N N F
c� �� ( )2 +� 3��[( )2 +� ( )2 ] Ł� fd
2 �� l �� asp
2 �� l �� asp �� 2 2 �� l �� asp �� 2
c� 3
2 2
l ł� (2N +� F )
fd �� asp 4
0,2t2lecz Ł� 10mm } Ł� anom Ł� { 0,7t1
2,5mm 16mm
t1=10mm
t2=13mm
0,2 ��13 =� 2,6mm,lecz Ł� 10mm
0,7 ��10 =� 7mm
} Ł� anom Ł� {
2,5mm
16mm
anom= 6 mm
0,85 3
l ł� (2 ��187,842 +� �� 521,82 ) =� 24,34cm
30,5 �� 0,6 4
Przyjmuję l2=25cm
187,85
s� =� =� 44,27MPa <� 305MPa
^�
2 �� 25�� 0,6 �� 2
3.0. STOLIK MONTAŻOWY
F=521,8 kN
N=187,89 kN
Przyjmuję grubość spoiny:
0,2t2lecz Ł� 10mm } Ł� anom Ł� { 0,7t1
2,5mm 16mm
t1=8 mm ,
t2=16 mm ,
0,2 ��16 =� 3,2mm,lecz Ł� 10mm
0,7 ��8 =� 5,6mm
} Ł� anom Ł� {
2,5mm
16mm
Przyjąłem anom= 5 mm
A=18*0,5+2*8*0,5+2*64,7*0,5=81,7cm2
Wyznaczenie środka ciężkości kładu spoiny:
18* 0,5* (-�0,25) +� 2*[8* 0,5* (-�1,75)] +� 2 *[64,7 * 0,5* (-�34,35)]
yc =� =� -�27cm
81,7
Moment bezwładności spoiny:
Ix =18*0,5*26,752+2*8*0,5*25,252+2*[(0,5*64,73/12)+0,5*64,7*7,352)] =
=42706 cm4
Moment działający na spoinę:
M = 187,85*0,5*18 +521,8*27=157,79 kN*m
Naprężenia:
M 15779
s� =� * y1 =� * 27 =� 9,98 kN / cm2
M
1
I 42706
x
M 15779
s� =� * y2 =� * 25 =� 9,24 kN / cm2
M 2
I 42706
x
M 15779
s� =� * y3 =� * 0 =� 0kN / cm2
M 3
I 42706
x
M 15779
s� =� * y4 =� * (-�39,7) =� -�14,67 kN / cm2
M 4
I 42706
x
F 521,8
s� =� =� =� 7,44 kN / cm2
N
A 2 * 0,5* 70,16
s� =� s� +� s�
M N
s�1 =� 9,98 +� 7,44 =� 17,42 kN / cm2
s� =� 9,24 +� 7,44 =� 16,68 kN / cm2
2
s� =� 0 +� 7,44 =� 7,44 kN / cm2
3
s� =� -�14,67 +� 7,44 =� -�7,23 kN / cm2
4
s�
s� =� t� =�
^� ^�
2
17,42
s� =� =� 12,31 kN / cm2 =� t� <� fd =� 30,5 kN / cm2
^� ^�1
1
2
16,68
s� =� =� 11,79 kN / cm2 =� t� <� fd
^� ^�2
2
2
7,44
s� =� =� 5,26 kN / cm2 =� t� <� fd
^� ^�3
3
2
7,23
s� =� -� =� -�5,11 kN / cm2 =� t� <� fd
^� ^�4
4
2
N 187,85
t� =� =� =� 10,44 kN / cm2 <� a� * fd =� 0,8*30,5 =� 24,4 kN / cm2
II II
Av 2 * 0,5*18
Sprawdzenie nośności w punkcie 1:
2 2 2
c� �� s� +� 3��(�t� +� t� )� =� 0,85 �� 12,312 +� 3�� (10,442 +�12,312 ) =�
^� II ^�
=� 25,96 kN / cm2 <� fd =� 30,5 kN / cm2
Sprawdzenie nośności w punkcie 2:
2 2 2
c� �� s� +� 3��(�t� +� t� )� =� 0,85 �� 11,792 +� 3�� (10,442 +�11,792 ) =�
^� II ^�
=� 25,26kN / cm2 <� fd =� 30,5 kN / cm2
Sprawdzenie nośności w punkcie 3:
2 2 2
c� �� s� +� 3��(�t� +� t� )� =� 0,85 �� 5,262 +� 3�� (10,442 +� 5,262 ) =�
^� II ^�
=� 17,78 kN / cm2 <� fd =� 30,5 kN / cm2
Sprawdzenie nośności w punkcie 4:
2 2 2
c� �� s� +� 3��(�t� +� t� )� =� 0,85 �� (-�5,11)2 +� 3�� (10,442 +� (-�5,112 ) =�
^� II ^�
=� 17,65 kN / cm2 <� fd =� 30,5 kN / cm2
DOBÓR PRZEKROJU NAKA
ADKI CI
GA
OŚCI
Moment działający:
MB = 269,56 kN*m
hśr= 334,6 mm
tp= 12,7 mm
M 26956
B
N =� =� =� 776,38kN
hśr +� t 33,46 +�1,27
p
Przyjąłem grubość nakładki i spoiny łączącej nakładki (czołowej )15 mm
N N
fd ł� =�
A bn *tn
776,38
30,5 ł�
1,5*bn
776,38
bn ł� =� 16,97cm
1,5*30,5
Przyjąłem bn = 200 mm
2.5. SPOINA A

CZ
CA NAKA
ADKI
N
s� =�
A
tn =� 15mm
bn =� 200mm
fd =� 305MPa
��a�^� =� 0,85
A =� 1,5 �� 20 =� 23cm2
776,68
s� =� =� 258,8MPa
30
258,8 <� 0,85 �� 305 =� 259,25MPa
Numer Nazwa Długość Masa 1m Masa Ilość Masa
elementu elementu elementu elementu elementów całkowita
[mm] [kg/m] [kg] [szt.] [kg]
1 środnik podciągu 10600 72 763,2 4 305,28
2 półka podciągu 10600 40,96 434,17 8 3473,36
3 półka podciągu 2000 28,16 56,32 6 337,92
4 HEB220-żebro 5600 71,5 400,4 34 13613,6
5 nakładka ciągłości 526 33,6 17,67 34 600,78
6 środnik stolika montaż. 768 38,08 29,24 34 994,16
7 półka stolika montaż. 340 26,21 8,91 34 302,94
8 IPE270-słup 4216 36,1 152,20 6 913,20
9 przewiązka pośrednia 230 9,6 2,21 24 53,04
10 przew.trapezowa dolna 450 21,6 9,72 6 58,32
11 blacha podstawy dolna 450 78,4 35,28 3 105,84
12 przew. skrajna górna 450 21,6 9,72 6 58,32
13 płyta głowicy słupa 450 78,4 35,28 3 105,84
14 płytka centrująca 350 6,27 2,19 3 6,57
15 przykładka 820 66,56 54,58 6 327,48
16 nakładka 300 19,2 5,76 6 34,56
S�=21291,21